Կատարում ենք բոլոր տեսակի ուսանողական աշխատանքներ

Առաձգական մարմինների կոնտակտային փոխազդեցության կիրառական տեսություն և դրա հիման վրա ռացիոնալ երկրաչափությամբ շփման գլանման առանցքակալների ձևավորման գործընթացները

ԹեզիսՕգնեք գրելՊարզեք արժեքը իմաշխատանք

Այնուամենայնիվ ժամանակակից տեսությունառաձգական շփումը թույլ չի տալիս բավարար չափով փնտրել ռացիոնալ երկրաչափական ձևկոնտակտային մակերեսները շարժակազմի շփման առանցքակալների գործառնական պայմանների բավականին լայն շրջանակում: Այս ոլորտում փորձարարական որոնումը սահմանափակված է չափման տեխնիկայի և օգտագործվող փորձարարական սարքավորումների բարդությամբ, ինչպես նաև աշխատանքի բարձր ինտենսիվությամբ և տևողությամբ...

• ԸՆԴՈՒՆՎԱԾ ԽՈՐՀՐԴԱՆՇԱՆՆԵՐ
• ԳԼՈՒԽ 1. ԽՆԴԻՐԻ ՎԻՃԱԿԻ ՔՆՆԴԱՏԱԿԱՆ ՎԵՐԼՈՒԾՈՒԹՅՈՒՆ, ԱՇԽԱՏԱՆՔԻ ՆՊԱՏԱԿՆԵՐԸ ԵՎ ՆՊԱՏԱԿՆԵՐԸ.
  • 1. 1. Համակարգային վերլուծություն բարդ ձևի մարմինների առաձգական շփման բարելավման ոլորտում առկա վիճակի և միտումների վերաբերյալ
    • 1. 1. 1. Ներկա վիճակբարդ ձևի մարմինների տեղային առաձգական շփման տեսություն և շփման երկրաչափական պարամետրերի օպտիմալացում
    • 1. 1. 2. Բարդ ձևի պտտվող առանցքակալների աշխատանքային մակերեսների հղկման տեխնոլոգիայի բարելավման հիմնական ուղղությունները
    • 1. 1. 3. Պտտման մակերևույթների սուպերֆինիշի ձևավորման ժամանակակից տեխնոլոգիա
  • 1. 2. Հետազոտության նպատակները
• ԳԼՈՒԽ 2 ՄԱՐՄԻՆՆԵՐԻ ԷԼԱՍՏԻԿ ՇՓՄԱՆ ՄԵԽԱՆԻԶՄ
• ԲԱՐԴ ԵՐԿՐՈՄԵՏՐԻԱԿԱՆ ՁԵՎ
  • 2. 1. Բարդ ձևի մարմինների առաձգական շփման դեֆորմացված վիճակի մեխանիզմը
  • 2. 2. Բարդ ձևի առաձգական մարմինների շփման տարածքի սթրեսային վիճակի մեխանիզմը
  • 2. 3. Շփվող մարմինների երկրաչափական ձևի ազդեցության վերլուծություն նրանց առաձգական շփման պարամետրերի վրա.
• եզրակացություններ
• ԳԼՈՒԽ 3 ՄԱՍԵՐԻ ՌԱՑԻՈՆ ԵՐԿՐԱՄԵՏՐԱԿԱՆ ՁԵՎԵՐԻ ՁԵՎԱՎՈՐՈՒՄԸ ՀԱՂԱՑՄԱՆ ԳՈՐԾՈՆՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐՈՒՄ.
  • 3. 1. Պտտվող մասերի երկրաչափական ձևի ձևավորում՝ մասի առանցքին թեքված շրջանով մանրացնելով.
  • 3. 2. Թեք անիվով հղկելու համար մասերի երկրաչափական ձևի հաշվարկման ալգորիթմ և ծրագիր և առաձգական մարմնի հետ դրա շփման տարածքի լարվածության վիճակը գնդակի տեսքով
  • 3. 3. Թեք անիվով հղկման գործընթացի պարամետրերի ազդեցության վերլուծություն հողի մակերեսի կրող հզորության վրա
  • 3. 4. Հղկման գործընթացի տեխնոլոգիական հնարավորությունների ուսումնասիրություն հղկման անիվով, որը թեքված է աշխատանքային մասի առանցքին և դրա օգտագործմամբ պատրաստված առանցքակալների գործառնական հատկությունները
• եզրակացություններ
• ԳԼՈՒԽ 4 ՄԱՍԵՐԻ ՊՐՈՖԻԼԻ ՁԵՎԱՎՈՐՄԱՆ ՀԻՄՔԸ ՍՈՒՊԵՐՖԻՆԻՇԻՉ ԳՈՐԾԱՌՆՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐՈՒՄ
  • 4. 1. Գերավարտման ժամանակ մասերի ձևավորման գործընթացի մեխանիզմի մաթեմատիկական մոդելը
  • 4. 2. Մշակված մակերեսի երկրաչափական պարամետրերի հաշվարկման ալգորիթմ և ծրագիր
  • 4. 3. Տեխնոլոգիական գործոնների ազդեցության վերլուծություն մակերևույթի ձևավորման գործընթացի պարամետրերի վրա սուպերֆինիշի ժամանակ
• եզրակացություններ
• ԳԼՈՒԽ 5 ՁԵՎԱՎՈՐՄԱՆ ԳԵՐՀԱՍՏԱՏՈՒԹՅԱՆ ԳՈՐԾԸՆԹԱՑԻ ԱՐԴՅՈՒՆԱՎԵՏՈՒԹՅԱՆ ՈՒՍՈՒՄՆԱՍԻՐՈՒԹՅԱՆ ԱՐԴՅՈՒՆՔՆԵՐ.
  • 5. 1. Փորձարարական հետազոտության և փորձարարական տվյալների մշակման մեթոդիկա
  • 5. 2. Գերֆինիշի ձևավորման գործընթացի ցուցանիշների ռեգրեսիոն վերլուծություն՝ կախված գործիքի բնութագրերից
  • 5. 3. Սուպերֆինիշի ձևավորման գործընթացի ցուցանիշների ռեգրեսիոն վերլուծություն՝ կախված մշակման ռեժիմից
  • 5. 4. Գեներալ մաթեմատիկական մոդելձևավորման գերհարդարման գործընթաց
  • 5. 5. Աշխատանքային մակերևույթների ռացիոնալ երկրաչափական ձևով գլանաձև առանցքակալների կատարում
• եզրակացություններ
• ԳԼՈՒԽ 6 ՀԵՏԱԶՈՏՈՒԹՅԱՆ ԱՐԴՅՈՒՆՔՆԵՐԻ ԳՈՐԾՆԱԿԱՆ ԿԻՐԱՌՈՒՄ
  • 6. 1. Շփման գլանվածքային առանցքակալների նախագծման բարելավում
  • 6. 2. Կրող օղակի հղկման մեթոդը
  • 6. 3. Կրող օղակների վազքուղիների պրոֆիլի մոնիտորինգի մեթոդ
  • 6. 4. Մանրամասների գերավարտման մեթոդներ, ինչպիսիք են բարդ պրոֆիլի օղակները
  • 6. 5. Աշխատանքային մակերեսների ռացիոնալ երկրաչափական ձևով առանցքակալներ լրացնելու մեթոդը
• եզրակացություններ

Յուրահատուկ աշխատանքի արժեքը

Առաձգական մարմինների կոնտակտային փոխազդեցության կիրառական տեսություն և դրա հիման վրա ռացիոնալ երկրաչափությամբ շփման գլանման առանցքակալների ձևավորման գործընթացների ստեղծում ( վերացական , կուրսային աշխատանք , դիպլոմ , վերահսկողություն )

Հայտնի է, որ մեր երկրում տնտեսական զարգացման խնդիրը մեծապես կախված է առաջադեմ տեխնոլոգիաների կիրառման վրա հիմնված արդյունաբերության վերելքից։ Այս դրույթը հիմնականում վերաբերում է առանցքակալների արտադրությանը, քանի որ առանցքակալների որակը և դրանց արտադրության արդյունավետությունը կախված է տնտեսության այլ ոլորտների գործունեությունից: Շրջանակային շփման առանցքակալների գործառնական բնութագրերի բարելավումը կբարձրացնի մեքենաների և մեխանիզմների հուսալիությունը և ծառայության ժամկետը, սարքավորումների մրցունակությունը համաշխարհային շուկայում և, հետևաբար, առաջնային կարևոր խնդիր է:

Շրջանակային շփման առանցքակալների որակի բարելավման համար շատ կարևոր ուղղություն է նրանց աշխատանքային մակերեսների ռացիոնալ երկրաչափական ձևի տեխնոլոգիական աջակցությունը՝ շարժակազմերի և վազքուղիների: V. M. Aleksandrov, O. Yu. Davidenko, A.V. Կորոլևա, Ա.Ի.Լուրիե, Ա.Բ. Օրլովա, Ի.Յա. Շտաերմանը և ուրիշները համոզիչ կերպով ցույց տվեցին, որ մեխանիզմների և մեքենաների առաձգական շփվող մասերի աշխատանքային մակերեսներին ռացիոնալ երկրաչափական ձև տալը կարող է զգալիորեն բարելավել առաձգական շփման պարամետրերը և զգալիորեն մեծացնել շփման ագրեգատների գործառնական հատկությունները:

Այնուամենայնիվ, առաձգական շփման ժամանակակից տեսությունը թույլ չի տալիս բավարար չափով որոնել շփման մակերևույթների ռացիոնալ երկրաչափական ձևը գլորվող շփման առանցքակալների գործառնական պայմանների բավականին լայն շրջանակում: Այս ոլորտում փորձարարական որոնումը սահմանափակված է չափման տեխնիկայի և օգտագործվող փորձարարական սարքավորումների բարդությամբ, ինչպես նաև աշխատանքի բարձր ինտենսիվությամբ և հետազոտության տևողությամբ: Հետևաբար, ներկայումս չկա ունիվերսալ մեթոդ մեքենայի մասերի և սարքերի շփման մակերեսների ռացիոնալ երկրաչափական ձևի ընտրության համար:

Ռացիոնալ շփման երկրաչափություն ունեցող մեքենաների գլանվածքային շփման միավորների գործնական օգտագործման ճանապարհին լուրջ խնդիր է դրանց արտադրության արդյունավետ մեթոդների բացակայությունը: Մեքենայի մասերի մակերեսները հղկելու և հարդարելու ժամանակակից մեթոդները նախատեսված են հիմնականում համեմատաբար պարզ երկրաչափական ձևի մասերի մակերեսների պատրաստման համար, որոնց պրոֆիլները ուրվագծվում են շրջանաձև կամ ուղիղ գծերով: Սարատովի կողմից մշակված սուպերֆինիշինգի ձևավորման մեթոդներ գիտական ​​դպրոց, շատ արդյունավետ են, բայց դրանց գործնական կիրառումը նախատեսված է միայն արտաքին մակերևույթների մշակման համար, ինչպիսիք են գլանաձև առանցքակալների ներքին օղակների անցուղիները, ինչը սահմանափակում է նրանց տեխնոլոգիական հնարավորությունները: Այս ամենը թույլ չի տալիս, օրինակ, արդյունավետորեն վերահսկել կոնտակտային լարվածության դիագրամների ձևը շարժակազմի շփման առանցքակալների մի շարք ձևավորումների համար և, հետևաբար, էապես ազդել դրանց կատարողական հատկությունների վրա:

Այսպիսով, շարժակազմի շփման ագրեգատների աշխատանքային մակերեսների երկրաչափական ձևի բարելավմանն ուղղված համակարգված մոտեցումը և դրա տեխնոլոգիական աջակցությունը պետք է դիտարկել որպես դրանցից մեկը: հիմնական ոլորտներըմեխանիզմների և մեքենաների գործառնական հատկությունների հետագա բարելավում: Մի կողմից, բարդ ձևի առաձգական մարմինների շփվող առաձգական մարմինների երկրաչափական ձևի ազդեցության ուսումնասիրությունը նրանց առաձգական շփման պարամետրերի վրա հնարավորություն է տալիս ստեղծել շարժակազմի շփման առանցքակալների դիզայնի բարելավման ունիվերսալ մեթոդ: Մյուս կողմից, մասերի տվյալ ձևի տեխնոլոգիական աջակցության հիմունքների մշակումը ապահովում է շարժակազմի շփման առանցքակալների արդյունավետ արտադրություն մեխանիզմների և մեքենաների համար, որոնք ունեն բարելավված կատարողական հատկություններ:

Հետևաբար, գլանվածքային առանցքակալների մասերի առաձգական շփման պարամետրերի բարելավման տեսական և տեխնոլոգիական հիմքերի մշակումը և դրա հիման վրա բարձր արդյունավետ տեխնոլոգիաների և սարքավորումների ստեղծումը շարժակազմերի մասերի արտադրության համար: գիտական ​​խնդիր, ինչը կարևոր է կենցաղային ճարտարագիտության զարգացման համար։

Աշխատանքի նպատակն է մշակել առաձգական մարմինների տեղական շփման փոխազդեցության կիրառական տեսություն և դրա հիման վրա ստեղծել ռացիոնալ երկրաչափությամբ շփման գլանման առանցքակալների ձևավորման գործընթացներ՝ ուղղված տարբեր մեխանիզմների և մեքենաների կրող միավորների աշխատանքի բարելավմանը:

Հետազոտության Մեթոդաբանություն. Աշխատանքի հիմքում ընկած են առաձգականության տեսության հիմնարար դրույթները, տեղային շփվող առաձգական մարմինների դեֆորմացված և լարված վիճակի մաթեմատիկական մոդելավորման ժամանակակից մեթոդները, մեքենաշինական տեխնոլոգիայի ժամանակակից դրույթները, հղկող մշակման տեսությունը, հավանականությունների տեսությունը, մաթեմատիկական վիճակագրությունը, ինտեգրալ և դիֆերենցիալ հաշվարկի մաթեմատիկական մեթոդներ, թվային հաշվարկի մեթոդներ.

Փորձարարական ուսումնասիրություններն իրականացվել են ժամանակակից տեխնիկայի և սարքավորումների կիրառմամբ՝ փորձի պլանավորման, փորձարարական տվյալների մշակման և մեթոդների կիրառմամբ։ ռեգրեսիոն վերլուծություն, ինչպես նաև ժամանակակից ծրագրային փաթեթների օգտագործում։

Հուսալիություն. Աշխատանքի տեսական դրույթները հաստատվում են ինչպես լաբորատոր, այնպես էլ արտադրական պայմաններում իրականացված փորձարարական ուսումնասիրությունների արդյունքներով։ Տեսական դիրքերի և փորձարարական տվյալների հուսալիությունը հաստատվում է արտադրության մեջ աշխատանքի արդյունքների իրականացմամբ:

Գիտական ​​նորույթ. Այս աշխատության մեջ մշակվել է առաձգական մարմինների տեղական շփման փոխազդեցության կիրառական տեսություն և դրա հիման վրա ստեղծվել են ռացիոնալ երկրաչափությամբ շփման գլանման առանցքակալների ձևավորման գործընթացները, որոնք բացում են գործառնական զգալի աճի հնարավորությունը։ կրող հենարանների և այլ մեխանիզմների և մեքենաների հատկությունները:

Պաշտպանության ներկայացված ատենախոսության հիմնական դրույթները.

1. Բարդ երկրաչափական ձևի առաձգական մարմինների տեղային շփման կիրառական տեսություն՝ հաշվի առնելով կոնտակտային էլիպսի էքսցենտրիկության փոփոխականությունը և հիմնական հատվածներում սկզբնական բաց պրոֆիլների տարբեր ձևերը, որոնք նկարագրված են կամայական ցուցիչներով իշխանություն-օրենք կախվածությամբ:

2. Առաձգական տեղային շփման տարածաշրջանում լարված վիճակի ուսումնասիրությունների և առաձգական մարմինների բարդ երկրաչափական ձևի ազդեցության վերլուծության արդյունքները դրանց տեղային շփման պարամետրերի վրա:

3. Ռացիոնալ երկրաչափական ձևով պտտվող շփման առանցքակալների մասերի ձևավորման մեխանիզմը մակերևույթը հղկող անիվով հղկելու տեխնոլոգիական գործողություններում, որը թեքված է աշխատանքային մասի առանցքին, հղկման պարամետրերի ազդեցության վերլուծության արդյունքները. թեք անիվը գետնի մակերեսի կրող հզորության վրա, հղկման գործընթացի տեխնոլոգիական հնարավորությունների ուսումնասիրության արդյունքները հղկման անիվով, որը թեքված է դեպի մշակված մասի առանցքը և դրա օգտագործմամբ պատրաստված առանցքակալների գործառնական հատկությունները:

Նկար 4. Գերավարտման ժամանակ մասերի ձևավորման գործընթացի մեխանիզմը՝ հաշվի առնելով պրոցեսի բարդ կինեմատիկան, գործիքի խցանման անհավասար աստիճանը, մշակման գործընթացում դրա մաշվածությունն ու ձևավորումը, ազդեցության վերլուծության արդյունքները։ տարբեր գործոններմետաղի հեռացման գործընթացի համար տարբեր կետերաշխատանքային մասի պրոֆիլը և դրա մակերեսի ձևավորումը

5. Այս գործընթացի կիրառմամբ արտադրված առանցքակալների վերջին մոդիֆիկացիաների և գործառնական հատկությունների գերավարտման մեքենաների վրա կրող մասերի ձևավորման գործընթացի տեխնոլոգիական հնարավորությունների ռեգրեսիոն բազմագործոն վերլուծություն:

6. Բարդ երկրաչափական ձևի մասերի աշխատանքային մակերևույթների ռացիոնալ նախագծման տեխնիկա, ինչպիսիք են պտտվող առանցքակալների մասերը, շարժակազմերի մասերի արտադրության ինտեգրված տեխնոլոգիա, ներառյալ նախնական, վերջնական մշակումը և երկրաչափական պարամետրերի վերահսկումը: աշխատանքային մակերեսների, նոր տեխնոլոգիաների հիման վրա ստեղծված և աշխատանքային մակերեսների ռացիոնալ երկրաչափական ձևով շարժակազմերի մասերի արտադրության համար նախատեսված նոր տեխնոլոգիական սարքավորումների նախագծում։

Այս աշխատությունը հիմնված է հայրենական և արտասահմանյան հեղինակների բազմաթիվ ուսումնասիրությունների նյութերի վրա։ Աշխատանքին մեծ օգնություն ցույց տվեցին Սարատովի կրող գործարանի, Սարատովի ոչ ստանդարտ ինժեներական արտադրանքի գիտահետազոտական ​​և արտադրական ձեռնարկության, Սարատովի պետական ​​տեխնիկական համալսարանի և այլ կազմակերպությունների փորձն ու աջակցությունը, ովքեր սիրով համաձայնեցին մասնակցել: այս աշխատանքի քննարկման ժամանակ։

Հեղինակն իր պարտքն է համարում հատուկ երախտագիտություն հայտնել Ռուսաստանի Դաշնության գիտության վաստակավոր գործիչ, տեխնիկական գիտությունների դոկտոր, պրոֆեսոր, Ռուսաստանի բնական գիտությունների ակադեմիայի ակադեմիկոս Յու.Վ. Չեբոտարևսկին և տեխնիկական գիտությունների դոկտոր, պրոֆեսոր Ա.Մ. Չիստյակովը։

Աշխատանքի սահմանափակ ծավալը թույլ չտվեց բարձրացված մի շարք հարցերի սպառիչ պատասխաններ տալ։ Այս հարցերից մի քանիսն առավել մանրամասն դիտարկված են հեղինակի հրապարակված աշխատություններում, ինչպես նաև ասպիրանտների և դիմորդների հետ համատեղ աշխատանքում («https: // կայք», 11):

334 Եզրակացություններ.

1. Առաջարկվում է բարդ երկրաչափական ձևի մասերի աշխատանքային մակերևույթների ռացիոնալ նախագծման մեթոդ, օրինակ՝ պտտվող առանցքակալների մասեր, և որպես օրինակ՝ ռացիոնալ երկրաչափական ձևով գնդիկավոր առանցքակալի նոր ձևավորում։ առաջարկվում է վազքուղիները:

2. Մշակվել է համապարփակ տեխնոլոգիա՝ շարժակազմի առանցքակալների մասերի, ներառյալ նախնական, վերջնական մշակումը, աշխատանքային մակերեսների երկրաչափական պարամետրերի վերահսկումը և առանցքակալների հավաքումը:

3. Առաջարկվում են նոր տեխնոլոգիաների հիման վրա ստեղծված և աշխատանքային մակերևույթների ռացիոնալ երկրաչափական ձևով շարժակազմերի մասերի պատրաստման համար նախատեսված նոր տեխնոլոգիական սարքավորումների նախագծերը:

ԵԶՐԱԿԱՑՈՒԹՅՈՒՆ

1. Հետազոտությունների արդյունքում մշակվել է տեղային շփվող առաձգական մարմինների ռացիոնալ երկրաչափական ձևի և դրանց ձևավորման տեխնոլոգիական հիմքերի որոնման համակարգ, որը հեռանկարներ է բացում այլ մեխանիզմների և մեքենաների լայն դասի աշխատանքի բարելավման համար։ .

2. Մշակվել է մաթեմատիկական մոդել, որը բացահայտում է բարդ երկրաչափական ձևի առաձգական մարմինների տեղական շփման մեխանիզմը և հաշվի է առնում կոնտակտային էլիպսի էքսցենտրիկության փոփոխականությունը և հիմնական հատվածներում նախնական բաց պրոֆիլների տարբեր ձևերը, որոնք նկարագրված են իշխանության կախվածությունը կամայական ցուցիչներով: Առաջարկվող մոդելն ընդհանրացնում է ավելի վաղ ստացված լուծումները և էապես ընդլայնում է շփման խնդիրների ճշգրիտ լուծման գործնական կիրառման դաշտը։

3. Մշակվել է բարդ ձևի մարմինների առաձգական տեղային շփման շրջանի սթրեսային վիճակի մաթեմատիկական մոդելը, որը ցույց է տալիս, որ շփման խնդրի առաջարկվող լուծումը տալիս է սկզբունքորեն նոր արդյունք՝ բացելով շփման պարամետրերի օպտիմալացման նոր ուղղություն։ առաձգական մարմինների, կոնտակտային լարումների բաշխման բնույթը և մեխանիզմների և մեքենաների շփման միավորների արդյունավետության արդյունավետ բարձրացման ապահովումը։

4. Առաջարկվում է բարդ ձևի մարմինների տեղական շփման թվային լուծում, ալգորիթմ և շփման տարածքի դեֆորմացված և լարված վիճակի հաշվարկման ծրագիր, որոնք հնարավորություն են տալիս նպատակաուղղված նախագծել մասերի աշխատանքային մակերեսների ռացիոնալ ձևավորումներ:

5. Կատարվել է առաձգական մարմինների երկրաչափական ձևի ազդեցության վերլուծություն նրանց տեղային շփման պարամետրերի վրա՝ ցույց տալով, որ մարմինների ձևը փոխելով հնարավոր է միաժամանակ վերահսկել շփման լարվածության դիագրամի ձևը, դրանց մեծությունը։ և շփման տարածքի չափը, ինչը հնարավորություն է տալիս ապահովել շփվող մակերևույթների աջակցության բարձր հզորություն և, հետևաբար, զգալիորեն բարելավել շփման մակերեսների գործառնական հատկությունները:

6. Մշակվել են տեխնոլոգիական հիմքեր ռացիոնալ երկրաչափական ձևով գլանվածքային շփման հենարանային մասերի արտադրության համար հղկման և ձևավորման գերհարդարման տեխնոլոգիական գործողություններում: Սրանք ճշգրիտ ճարտարագիտության և գործիքավորման մեջ ամենահաճախ օգտագործվող տեխնոլոգիական գործողություններն են, որոնք ապահովում են առաջարկվող տեխնոլոգիաների լայն գործնական իրականացումը:

7. Մշակվել է գնդիկավոր առանցքակալների հղկման տեխնոլոգիա՝ հղկման անիվով, որը թեքված է դեպի մշակման մասի առանցքը, և մաթեմատիկական մոդել՝ հիմքի վրա հիմնելու համար: Ցույց է տրվում, որ հողի մակերեսի ձևավորված ձևը, ի տարբերություն ավանդական ձևի՝ շրջանագծի աղեղի, ունի չորս երկրաչափական պարամետր, ինչը զգալիորեն ընդլայնում է մշակված մակերեսի կրող հզորությունը վերահսկելու հնարավորությունը։

8. Առաջարկվում է մի շարք ծրագրեր, որոնք ապահովում են թեք անիվով հղկելու միջոցով ստացված մասերի մակերեսների երկրաչափական պարամետրերի հաշվարկը, տարբեր հղկման պարամետրերի համար առաձգական մարմնի լարվածության և դեֆորմացիայի վիճակը շարժակազմերի առանցքակալներում: Կատարվել է գետնի մակերեսի կրող հզորության վրա թեք անիվով հղկման պարամետրերի ազդեցության վերլուծություն: Ցույց է տրվում, որ հղկման գործընթացի երկրաչափական պարամետրերը թեքված անիվով, հատկապես թեքության անկյունը փոխելով, հնարավոր է զգալիորեն վերաբաշխել շփման լարումները և միաժամանակ փոխել շփման տարածքի չափը, ինչը զգալիորեն մեծացնում է կրող հզորությունը: շփման մակերեսը և օգնում է նվազեցնել շփումը շփման վրա: Առաջարկվող մաթեմատիկական մոդելի համապատասխանության ստուգումը տվել է դրական արդյունքներ։

9. Կատարվել են մշակման մասի առանցքին թեքված հղկող անիվով հղկման գործընթացի տեխնոլոգիական հնարավորությունների և դրա օգտագործմամբ պատրաստված առանցքակալների կատարողական հատկությունների ուսումնասիրություններ: Ցույց է տրվում, որ թեք անիվով հղկման գործընթացը նպաստում է վերամշակման արտադրողականության բարձրացմանը՝ համեմատած սովորական հղկման, ինչպես նաև մշակվող մակերեսի որակի բարձրացմանը։ Ստանդարտ առանցքակալների համեմատ՝ թեք շրջանով հղկելու միջոցով պատրաստված առանցքակալների ամրությունը մեծանում է 2–2,5 անգամ, ալիքայնությունը կրճատվում է 11 դԲ-ով, շփման մոմենտը կրճատվում է 36%-ով, իսկ արագությունը՝ ավելի քան երկու անգամ։

10. Մշակվել է գերհարդարման ժամանակ մասերի առաջացման գործընթացի մեխանիզմի մաթեմատիկական մոդելը։ Ի տարբերություն այս ոլորտում նախորդ ուսումնասիրությունների, առաջարկվող մոդելը հնարավորություն է տալիս որոշել մետաղի հեռացումը պրոֆիլի ցանկացած կետում, արտացոլում է մշակման ընթացքում գործիքի պրոֆիլի ձևավորման գործընթացը, դրա խցանման և մաշվածության բարդ մեխանիզմը:

11. Մշակվել է ծրագրերի մի շարք, որն ապահովում է գերհարդարման ժամանակ մշակված մակերեսի երկրաչափական պարամետրերի հաշվարկը՝ կախված հիմնական տեխնոլոգիական գործոններից։ Վերլուծվում է տարբեր գործոնների ազդեցությունը մետաղի հեռացման գործընթացի վրա աշխատանքային մասի պրոֆիլի տարբեր կետերում և դրա մակերեսի ձևավորման վրա: Վերլուծության արդյունքում պարզվել է, որ գործիքի աշխատանքային մակերեսի խցանումը որոշիչ ազդեցություն է թողնում գերավարտման գործընթացում աշխատանքային մասի պրոֆիլի ձևավորման վրա: Ստուգվել է առաջարկվող մոդելի համապատասխանությունը, որը տվել է դրական արդյունքներ։

12. Կատարվել է վերջին մոդիֆիկացիաների գերավարտման մեքենաների վրա կրող մասերի գերֆինշինգի ձևավորման գործընթացի տեխնոլոգիական հնարավորությունների ռեգրեսիոն բազմագործոն վերլուծություն և այս գործընթացով արտադրված առանցքակալների գործառնական հատկությունները: Կառուցվել է գերհարդարման գործընթացի մաթեմատիկական մոդել, որը որոշում է մշակման գործընթացի արդյունավետության և որակի հիմնական ցուցանիշների և տեխնոլոգիական գործոնների միջև կապը, և որը կարող է օգտագործվել գործընթացը օպտիմալացնելու համար:

13. Առաջարկվում է բարդ երկրաչափական ձևի մասերի աշխատանքային մակերևույթների ռացիոնալ նախագծման մեթոդ, օրինակ՝ պտտվող առանցքակալների մասեր, և որպես օրինակ՝ ռացիոնալ երկրաչափական ձևով գնդիկավոր առանցքակալի նոր ձևավորում։ առաջարկվում է վազքուղիները: Համալիր տեխնոլոգիա է մշակվել շարժակազմի առանցքակալների մասերի արտադրության համար, ներառյալ նախնական, վերջնական մշակումը, աշխատանքային մակերեսների երկրաչափական պարամետրերի վերահսկումը և առանցքակալների հավաքումը:

14. Առաջարկվում են նոր տեխնոլոգիաների հիման վրա ստեղծված և աշխատանքային մակերևույթների ռացիոնալ երկրաչափական ձևով շարժակազմերի մասերի պատրաստման համար նախատեսված նոր տեխնոլոգիական սարքավորումների նախագծեր:

Յուրահատուկ աշխատանքի արժեքը

Մատենագիտություն

1. Ալեքսանդրով Վ.Մ., Պոժարսկի Դ.Ա. Առաձգական մարմինների շփման փոխազդեցության մեխանիկայի ոչ դասական տարածական խնդիրներ. M .: Factorial, 1998. - 288s.
2. Ալեքսանդրով Վ.Մ., Ռոմալիս Բ.Լ. Կոնտակտային առաջադրանքներ մեքենաշինության մեջ. M.: Mashinostroenie, 1986. - 174p.
3. Ալեքսանդրով Վ.Մ., Կովալենկո Է.Վ. Շարունակական մեխանիկայի խնդիրները խառը սահմանային պայմաններով. M.: Nauka, 1986. - 334 p.
4. Ալեքսանդրով Վ.Մ. Որոշ կոնտակտային խնդիրներ առաձգական շերտի համար//PMM. 1963. V.27. Թողարկում. 4. S. 758−764 թթ.
5. Ալեքսանդրով Վ.Մ. Ասիմպտոտիկ մեթոդներ կոնտակտային փոխազդեցության մեխանիզմում//Կոնտակտային փոխազդեցությունների մեխանիկա. -M.: Fizmatlit, 2001. S.10−19.
6. Ամենզադե Յու.Ա. Էլաստիկության տեսություն. Մոսկվա: Բարձրագույն դպրոց, 1971 թ.
7. A.c. Թիվ 2 000 916 ՌԴ. Պտտման ձևավորված մակերեսների մշակման մեթոդը / Korolev A.A., Korolev A.B. / / BI 1993. No. 37−38:
8. A.c. Թիվ 916 268 (ԽՍՀՄ), MICH B24 B 35/00. Հեղափոխության մակերևույթների կորագծային գեներատրիցով վերազինման ղեկավար /Ա.Վ.Կորոլև, Ա.Յա.Չիխիրև // Բյուլ. թզ. 1980. Թիվ 7։
9. A.c. Թիվ 199 593 (ԽՍՀՄ), MKI V24N 1/100, 19/06. Հեղափոխության մակերևույթների հղկող մշակման մեթոդ / A. V. Korolev // Bul. թզ. 1985. -Թիվ 47։
10. A.c. 1 141 237 (ԽՍՀՄ), MIM 16S 19/06. Շարժիչային առանցքակալ / A. V. Korolev // Բուլ. թզ. 1985. Թիվ 7։
11. A.c. No 1 337 238 (ԽՍՀՄ), MKI B24 B 35/00. Հարդարման մեթոդ / A.B. Կորոլև, Օ.Յու Դավիդենկո, Ա.Գ. Մարինին// Բուլ. թզ. 1987. Թիվ 17։
12. A.c. No 292 755 (ԽՍՀՄ), MKI B24 B 19/06. Գերհարդարման մեթոդ գծի լրացուցիչ շարժումով / S. G. Redko, A.V. Կորոլև, Ա.Ի.
13. Սպրիշևսկի//Բուլ. թզ. 1972. Թիվ 8։
14. A.c. Թիվ 381 256 (ԽՍՀՄ), MKI V24N 1/00, 19/06. Մասերի վերջնական մշակման մեթոդը / S. G. Redko, A. V. Korolev, M. S. Krepe et al.// Bul. թզ. 1975. Թիվ 10։
15. A.c. 800 450 (ԽՍՀՄ), MNI 16S 33/34. Գլան առանցքակալների համար /V.E.Novikov// Բուլ. թզ. 1981. Թիվ 4։
16. A.c. No 598 736 (ԽՍՀՄ). Մասերի ավարտման մեթոդ, ինչպիսիք են պտտվող կրող օղակները / O. V. Taratynov // Բյուլ. թզ. 1978. Թիվ 11։
17. A.c. 475 255 (ԽՍՀՄ), MNI V 24 V 1/YuO, 35/00. Օձիքով սահմանափակված գլանաձև մակերեսների հարդարման մեթոդ /Ա.Բ. Գրիշկևիչ, Ա.Բ. Ստուպինա // Բուլ. թզ. 1982. Թիվ 5։
18. A.c. 837 773 (ԽՍՀՄ), MKI V24 V 1/00, 19/06. Գլանման առանցքակալների վազքուղիների գերավարտման մեթոդը /Վ.Ա.Պետրով, Ա.Ն.Ռուզանով // Բյուլ. թզ. 1981. Թիվ 22։
19. A.c. 880 702 (ԽՍՀՄ). MNI B24 B 33/02. Հոնինգ ղեկավար / Վ.Ա. Կաղամբ, Վ.Գ.Եվտուխով, Ա.Բ. Գրիշկևիչ // Բուլ. թզ. 1981. Թիվ 8։
20. A.c. թիվ 500 964. ԽՍՀՄ. Էլեկտրաքիմիական մշակման սարք / G. M. Poedintsev, M. M. Sarapulkin, Yu. P. Cherepanov, F. P. Kharkov: 1976 թ.
21. A.c. թիվ 778 982. ԽՍՀՄ. Չափային էլեկտրաքիմիական մշակման ժամանակ միջէլեկտրոդային բացը կարգավորող սարք։ / A. D. Kulikov, N. D. Silovanov, F. G. Zaremba, V. A. Bondarenko: 1980 թ.
22. A.c. No 656 790. ԽՍՀՄ. Ցիկլային էլեկտրաքիմիական մշակման վերահսկման սարք / JI. M, Lapiders, Yu. M. Chernyshev. 1979 թ.
23. A.c. թիվ 250 636. ԽՍՀՄ. Gepstein V. S., Kurochkin V. Yu., Nikishin K. G. Էլեկտրաքիմիական մշակման գործընթացը վերահսկելու մեթոդ. 1971 թ.
24. A.c. թիվ 598 725. ԽՍՀՄ. Չափային էլեկտրաքիմիական մշակման սարք / Yu. N. Penkov, V. A. Lysovsky, L. M. Samorukov. 1978 թ.
25. A.c. թիվ 944 853. ԽՍՀՄ. Չափային էլեկտրաքիմիական մշակման մեթոդ / A. E. Martyshkin, 1982 թ.
26. A.c. թիվ 776 835. ԽՍՀՄ. Էլեկտրաքիմիական բուժման մեթոդ / R. G. Nikmatulin. 1980 թ.
27. A.c. թիվ 211 256. ԽՍՀՄ. Էլեկտրաքիմիական բուժման կաթոդային սարք / V.I. Egorov, P.E. Igudesman, M. I. Perepechkin et al. 1968 թ.
28. A.c. թիվ 84 236. ԽՍՀՄ. Էլեկտրադամանդի ներքին հղկման մեթոդը / Գ.Պ. Քերշա, Ա.Բ. Գուշչին. Է.Վ.Իվանիցկի, Ա.Բ. Օստանին. 1981 թ.
29. A.c. No 1 452 214. ԽՍՀՄ. Գնդաձև մարմինների էլեկտրաքիմիական փայլեցման մեթոդ / A. V. Marchenko, A. P. Morozov. 1987 թ.
30. A.c. թիվ 859 489. ԽՍՀՄ. Գնդաձև մարմինների էլեկտրաքիմիական փայլեցման մեթոդ և դրա իրականացման սարք / Ա. Մ. Ֆիլիպենկո, Վ. Դ. Կաշչեև, Յու. Ս. Խարիտոնով, Ա. Ա. Տրշտսենկով: 1981 թ.
31. A.c. ԽՍՀՄ թիվ 219 799 դաս. 42b, 22/03 / Պրոֆիլի շառավիղի չափման մեթոդ// Grigoriev Yu.L., Nekhamkin E.L.
32. A.c. թիվ 876 345. ԽՍՀՄ. Էլեկտրաքիմիական ծավալային մշակման մեթոդ / E. V. Denisov, A. I. Mashyanov, A. E. Denisov. 1981 թ.
33. A.c. թիվ 814 637. ԽՍՀՄ. Էլեկտրաքիմիական բուժման մեթոդ / E. K. Lipatov. 1980 թ.
34. Բատենկով Ս.Վ., Սավերսկի Ա.Ս., Չերեպակովա Գ.Ս. Օղակների աղավաղումների ժամանակ գլանաձև գլանակիր կրող տարրերի լարված վիճակի ուսումնասիրությունը ֆոտոառաձգականության և հոլոգրաֆիայի մեթոդներով//Tr.in-ta/VNIPP. Մ., 1981. - Թիվ 4 (110). P.87−94.
35. Beizelman R.D., Tsypkin B.V., Perel L.Ya. Rolling առանցքակալներ. տեղեկատու. M.: Mashinostroenie, 1967 - 685 p.
36. Բելյաև Ն.Մ. Տեղական սթրեսները առաձգական մարմինների սեղմման ժամանակ// Ինժեներական կառույցներ և շինարարական մեխանիկա. JL: The Way, 1924, էջ 27−108:
37. Բերեժինսկի Վ.Մ. Ռմբակոծված կոնաձև գլանակ առանցքակալի օղակների սխալ դասավորության ազդեցությունը գլանափաթեթի ծայրի շփման բնույթի վրա հենակետերի հետ//Tr.in-ta/VNIPP. Մ., 1981.-Թիվ 2. Ս.28−30.
38. Բիլիկ Շ.Մ. Մեքենայի մասերի մակրո երկրաչափություն. Մ.: Mashinostroenie, 1973.-էջ 336:
39. Բոչկարևա Ի.Ի. Գլանաձև գլանափաթեթների ուռուցիկ մակերևույթի ձևավորման գործընթացի ուսումնասիրություն երկայնական սնուցմամբ առանց կենտրոնացված վերազինման ժամանակԴիս.. Քենդ. տեխ. Գիտություններ՝ 05.02.08. Սարատով, 1974 թ.
40. Բրոդսկի Ա.Ս. Հղկող և վարող անիվի ձևի վրա՝ գլանափաթեթների ուռուցիկ մակերևույթի անկենտրոն հղկման համար երկայնական սնմամբ//Տր. in-ta / VNIPP. Մ., 1985. Թիվ 4 (44). — P.78−92.
41. Բրոզգոլ Ի.Մ. Օղակների աշխատանքային մակերեսների հարդարման ազդեցությունը առանցքակալների թրթռման մակարդակի վրա// Ինստիտուտի նյութեր / VNIPP, - M., 1962. No 4. C 42−48.
42. Vaitus Yu.M., Maksimova JI.A., Livshits Z. B. et al. Գնդաձև երկշար հոլովակ առանցքակալների կյանքի բաշխման ուսումնասիրությունը հոգնածության թեստի ժամանակ//In-ta/ VNIPP-ի վարույթ. Մ., 1975. - Թիվ 4 (86). — P.16−19.
43. Վդովենկո Վ.Գ. Մասերի էլեկտրաքիմիական մշակման տեխնոլոգիական գործընթացների արդյունավետության որոշ հարցեր// Մեքենայի մասերի էլեկտրաքիմիական ծավալային մշակում. Տուլա: TPI, 1986 թ.
44. Վենիամինով Կ.Ն., Վասիլևսկի Կ.Վ. Հարդարման աշխատանքների ազդեցությունը շարժակազմի առանցքակալների ամրության վրա//Tr.in-ta /VNIPP. M., 1989. No 1. S.3−6.
45. Վիրաբով Ռ.Վ., Բորիսով Վ.Գ. և այլք: Շարժման ուղեցույցներում գլանափաթեթների սխալ դասավորության հարցի վերաբերյալ/ Իզվ. համալսարանները։ Ճարտարագիտական. 1978. - No 10. P. 27−29
46. . M.: Nauka, 1974.- 455p.
47. Վորովիչ Ի.Ի., Ալեքսանդրով Վ.Մ., Բաբեշկո Վ.Ա. Առաձգականության տեսության ոչ դասական խառը խնդիրներ. M.: Nauka, 1974. 455 p.
48. Ցուցահանդես. «Գերմանիայի մեքենաները Մոսկվայում» / Կոմպ. N. G. Edelman //Կարող արդյունաբերություն՝ Nauchn.-tekhn. նշվ. Շաբ. M.: NIIavtoprom, 1981 թ. Զ. — S. 32−42։
49. Գալանով Բ.Ա. Համերսթայն տիպի սահմանային հավասարման մեթոդ առաձգականության տեսության շփման խնդիրների համար անհայտ շփման տարածքների դեպքում// PMM. 1985. V.49. Թողարկում. 5. -S.827−835.
50. Գալախով Մ.Ա., Ֆլանման Յա Շ. Օպտիմալ ռմբակոծված գլանաձև ձև//Վեստն. ճարտարագիտություն։ 1986. - No 7. - S.36−37.
51. Գալին Ջ.Ա. Էլաստիկության տեսության կոնտակտային խնդիրներ. Մ .: Գոստեխիզդատ, 1953, - 264 էջ.
52. Գաստեն Վ.Ա. Ցիկլային ծավալային էլեկտրաքիմիական մշակման մեջ միջէլեկտրոդային բացը սահմանելու ճշգրտության բարձրացումՎերացական. դիս. քնքուշ. տեխ. գիտություններ. Տուլա, 1982 թ
53. Gebel I.D. և այլն։ Ուլտրաձայնային Super Finish. L.: LDNTP, 1978.218 p.
54. Գոլովաչև Վ.Ա., Պետրով Բ.Ի., Ֆիլիմոշին Վ.Գ., Շմանև Վ.Ա. Բարդ ձևի մասերի էլեկտրաքիմիական ծավալային մշակում. Մ.: Mashinostroenie, 1969:
55. Գորդեև Ա.Վ. Ճկուն հղկող գործիք, որն օգտագործվում է մեքենաշինության մեջ: Ընդհանուր տեղեկություններ. / Կենտրոնական գիտահետազոտական ​​ինստիտուտ-ՏԵԻավտոսելխոզմաշ մասնաճյուղ - Տոլյատի, 1990 թ., 58ս.
56. Գրիշկևիչ Ա.Վ., Կապուստա Վ.Ա., Տոպորով Օ.Ա. Պողպատե պողպատե մասերի հարդարման մեթոդ// Տեղեկագիր մեքենաշինության. 1973. Թիվ 9 - Ս.55−57.
57. Գրիշկևիչ Ա.Վ., Ցիմբալ Ի.Պ. Մեքենաների նախագծում. Խարկով: Վիշչայի դպրոց, 1985. - 141 էջ.
58. Դավիդենկո Օ.Յու., Գուսկով Ա.Վ. Սալերի հարդարման մեթոդ՝ բարձրացված բազմակողմանիությամբ և տեխնոլոգիական ճկունությամբ//Մեքենաշինության պետական ​​մաքսային ծառայության զարգացման կարգավիճակը և հեռանկարները ինքնաֆինանսավորման և ինքնաֆինանսավորման պայմաններում. միջբուհական. գիտական Շաբ. Իժևսկ, 1989. -Ս. երեսուն.
59. Դավիդենկո O.Yu., Savin C.V. Գլանակիր օղակների վազքուղիների բազմաշերտ վերազինում// Մեքենայի մասերի հարդարում` Մեժվուզ. Շաբ. Սարատով, 1985. - S.51−54.
60. Դիննիկ Ա.Ն. Ընտրված աշխատանքներ. Կիև. Ուկրաինական ԽՍՀ, 1952 թ. V.1.
61. Դորոֆեև Վ.Դ. Պրոֆիլային ադամանդի հղկող հաստոցների հիմունքները. - Սարատով: «Սարատ» հրատարակչություն: un-ta, 1983. 186 p.
62. Հարդարման մեքենայի մոդել 91 A. /Տեխնիկական նկարագրություն. 4GPZ, - Kuibyshev, 1979.-42s.
63. Եվսեև Դ.Գ. Մակերևութային շերտերի հատկությունների ձևավորում հղկող մշակման ժամանակ. Սարատով: «Սարատ» հրատարակչություն. un-ta, 1975. - 127p.
64. Էլանովա Տ.Օ. Հարդարման արտադրանք ադամանդի հղկման գործիքներով:-M., VNIITEMR, 1991. 52s.
65. Elizavetin M.A., Satel E A. Մեքենաների ամրությունը բարելավելու տեխնոլոգիական եղանակներ. -M.: Mashinostroenie, 1969. 389 p.
66. Էրմակով Յու.Մ. հեռանկարները արդյունավետ կիրառությունհղկող վերամշակում: Վերանայում. M.: NIImash, 1981. - 56 p.
67. Էրմակով Յու.Մ., Ստեփանով Յու.Ս. Հղկող վերամշակման զարգացման ժամանակակից միտումները. Մ., 1991. - 52 էջ. (Մեքենաշինական արտադրություն. Սերիա. Տեխնոլոգիա և սարքավորում. Մետաղների կտրում. ակնարկ, տեղեկատվություն. // VNIITEMR. 1997 թ. Զ.
68. Ժևտունով Վ.Պ. Գլանման առանցքակալների կյանքի բաշխման ֆունկցիայի ընտրություն և հիմնավորում// Tr.in-ta / VNIPP. - M., 1966, - No 1 (45). - P. 16−20:
69. Զիկով Է.Ի., Կիտաև Վ.Ի. և ուրիշներ։ Գլանային առանցքակալների հուսալիության և ամրության բարելավում. M.: Mashinostroenie, 1969. - 109 p.
70. Իպոլիտով Գ.Մ. Հղկող ադամանդի մշակում. -M.: Mashinostroenie, 1969. -335 p.
71. Կվասով Վ.Ի., Ցիխանովիչ Ա.Գ. Անհավասարակշռության ազդեցությունը գլանաձև հոլովակ առանցքակալների կյանքի վրա// Քսայուղի կոնտակտային-հիդրոդինամիկական տեսությունը և դրա գործնական կիրառումը ճարտարագիտության մեջ. Շաբ. հոդվածներ։ -Kuibyshev, 1972. -S.29−30.
72. Կոլտունով Ի.Բ. և այլն։ Հղկող, ադամանդի և ալբորի մշակման առաջադեմ գործընթացներ առանցքակալների արտադրության մեջ. M.: Mashinostroenie, 1976. - 30 p.
73. Կոլչուգին Ս.Ֆ. Ադամանդի ադամանդի հղկման պրոֆիլի ճշտության բարելավում. // Հղկանյութի մշակման գործընթացներ, հղկող գործիքներ և նյութեր. Շաբ. աշխատանքները։ Volzhsky: VISS, 1998. - S. 126−129.
74. Կոմիսարով Ն.Ի., Ռախմատուլին Ռ.Խ. Ռմբակոծված գլանափաթեթների մշակման տեխնոլոգիական գործընթացը// Էքսպրես տեղեկատվություն. կրող արդյունաբերություն. -M.: NIIavtoprom, 1974 թ. 11. - P.21−28.
75. Կոնովալով Է.Գ. Մետաղագործության նոր մեթոդների հիմունքները. Մինսկ.
76. ԲՍՍՀ ԳԱ հրատարակչություն, 1961. 297 էջ.
77. Կոռն Գ., Կոռն Թ. Մաթեմատիկայի ձեռնարկ գիտնականների և ճարտարագետների համար. Մոսկվա: Նաուկա, 1977 թ.
78. Կորովչինսկի Մ.Վ. Սթրեսի բաշխումը առաձգական մարմինների տեղական շփման շրջակայքում շփման մեջ նորմալ և շոշափող ուժերի միաժամանակյա ազդեցության ներքո// Ճարտարագիտական. 1967. Թիվ 6, էջ 85−95։
79. Կորոլև Ա.Ա. Բարելավում է մասերի բազմաշերտ գերավարտման ձևավորման տեխնոլոգիան, ինչպիսիք են պտտվող առանցքակալների օղակները: Dis.cand. տեխ. գիտություններ. -Սարատով, 1996. 129p.
80. Կորոլև Ա.Ա. Բազմաշերտ հարդարման ռացիոնալ ռեժիմի ուսումնասիրություն և դրա իրականացման համար գործնական առաջարկությունների մշակում// «Տեխնոլոգիա-94»: Գիտական ​​տեղեկագիր. հաշվետվություն միջազգային, գիտական ​​և տեխնիկական. conf, - Սանկտ Պետերբուրգ, 1994. -Ս. 62-63 թթ.
81. Կորոլև Ա.Ա. Բարդ պրոֆիլի պտտվող մասերի մակերևույթների գերհարդարման ձևավորման ժամանակակից տեխնոլոգիա. Սարատով: Սարատ. պետություն տեխ. un-t. 2001 -156 թթ.
82. Կորոլև Ա.Ա. Բարդ ձևի առաձգական մարմինների մաթեմատիկական մոդելավորում. Սարատով: Սարատ. Պետություն. տեխ. Համալս. 2001 -128 թթ.
83. Կորոլև Ա.Ա. // Izv.RAN. Կոշտ մարմնի մեխանիկա. -M., 2002. No 3. S.59−71.
84. Կորոլև Ա.Ա. Բարդ ձևի հարթ մարմինների առաձգական շփում/ Սարատ. պետություն տեխ. un-t. Սարատով, 2001. - Բաժ. VINITI-ում 27.04.01 թիվ 1117-B2001 թ.
85. Կորոլև Ա.Ա. Կոնտակտային լարումների բաշխում գնդակի շփման տարածքի երկայնքով՝ գնդիկավոր վազքուղու օպտիմալ պրոֆիլով// Ինժեներական տեխնոլոգիաների զարգացման առաջադեմ միտումներ. միջբուհական գիտ. Շաբ - Սարատով, 1993 թ
86. Կորոլև Ա.Ա. Հղկման տեխնոլոգիա բարդ պրոֆիլային մասերի համար, ինչպիսիք են կրող օղակները// Պրակտիկանտի նյութեր. գիտատեխնիկական կոնֆերանս, Խարկով, 1993 թ
87. Կորոլև Ա.Ա. Երկշարք խոր ակոս գնդիկավոր առանցքակալի աշխատանքի դինամիկայի ուսումնասիրություն// Միջազգային գիտատեխնիկական նյութեր. Կոնֆ.-Սանկտ Պետերբուրգ. 1994 թ
88. Կորոլև Ա.Ա. Երկշարքի առանցքակալների հավաքման որակի վերահսկում// Պրակտիկանտի նյութեր. գիտատեխնիկական կոնֆերանս, Խարկով, 1995 թ
89. Կորոլև Ա.Ա. Ռացիոնալ հավաքման տեխնոլոգիայի հիման վրա առանցքակալների պահանջվող որակի ապահովում// Պրակտիկանտի նյութեր. Գիտատեխնիկական կոնֆ.-Պենզա. 1996 թ
90. Կորոլև Ա.Ա., Կորոլև Ա.Վ., Չիստյակով Ա.Մ. Գլորման առանցքակալների մասերի գերավարտման տեխնոլոգիա
91. Կորոլև Ա.Ա., Աստաշկին Ա.Բ. Գերավարտման գործողության ընթացքում կրող վազքուղիների ռացիոնալ երկրաչափական ձևի ձևավորում// Պրակտիկանտի նյութեր. Գիտատեխնիկական կոնֆ.-Վոլժսկի. 1998 թ
92. Կորոլև Ա.Ա., Կորոլև Ա.Բ. Շփման տարածքի արտաքին բեռից անկախ էքսցենտրիկությամբ բարդ առաձգական մարմինների կոնտակտային պարամետրեր// Ինժեներական տեխնոլոգիայի զարգացման առաջադեմ ուղղություններ՝ միջբուհական գիտ. Շաբ - Սարատով, 1999 թ
93. Կորոլև Ա.Ա. Կոնտակտային տարածքի արտաքին բեռից կախված էքսցենտրիկությամբ բարդ առաձգական մարմինների կոնտակտային պարամետրեր
94. Կորոլև Ա.Ա., Կորոլև Ա.Բ. Կոնտակտային լարումների բաշխումը բարդ ձևի մարմինների առաձգական շփման ժամանակ// Ինժեներական տեխնոլոգիաների զարգացման առաջադեմ միտումներ. միջբուհական գիտ. Շաբ - Սարատով, 1999 թ
95. Կորոլև Ա.Ա., Աստաշկին Ա.Բ. Վերամշակման աշխատանքների համար մասերի տվյալ պրոֆիլի տեխնոլոգիական աջակցություն// Ինժեներական տեխնոլոգիաների զարգացման առաջադեմ միտումներ. միջբուհական գիտ. Շաբ - Սարատով, 1999 թ
96. Կորոլև Ա.Ա., Կորոլև Ա.Վ., Աստաշկին Ա.Վ. Սուպերֆինիշինգի ձևավորման գործընթացի մոդելավորում// Միջազգային նյութեր գիտատեխնիկական կոնֆերանս - Պենզա 1999 թ
97. Կորոլև Ա.Ա. Շփման-գլորման ժամանակ շփվող մակերեսների մաշման մեխանիզմը// Միջազգային նյութեր գիտատեխնիկական կոնֆերանս - Պենզա, 1999 թ
98. Կորոլև Ա.Ա., Կորոլև Ա.Վ., Չիստյակով Ա.Մ. Անկյունային գերավարտման ռացիոնալ պարամետրեր// Պրակտիկանտի աշխատություն. գիտատեխնիկական կոնֆերանս - Պենզա 2000 թ
99. Կորոլև Ա.Ա. Մասերի մակերեսի միկրոռելիեֆի մոդելավորում// Շաբ. հաշվետվություն Ռուսական ակադեմիաբնական գիտություններ, - Սարատով, 1999 թիվ 1։
100. Կորոլև Ա.Ա. Վերամշակման ժամանակ մասերի պրոֆիլի ձևավորում// Պրակտիկանտի նյութեր. գիտատեխնիկական կոնֆերանս - Իվանովո, 2001 թ
101. Կորոլև Ա.Ա. Կոշտ հենարանների օպտիմալ դասավորություն ծավալային էլեկտրաքիմիական հաստոցների համար// Պրակտիկանտի նյութեր. գիտատեխնիկական կոնֆերանս, - Ռաստով Դոնի, 2001 թ
102. Կորոլև Ա.Ա. Անկանոնությունների հիմքի կետի դեֆորմացիան, երբ ենթարկվում է հարթ էլիպսաձևի կոպիտ մակերեսին դրոշմակնիքի առումով// Ինժեներական տեխնոլոգիայի զարգացման առաջադեմ ուղղություններ՝ միջբուհական գիտ. Շաբ - Սարատով, 2001 թ
103. Կորոլև Ա.Ա. Անկանոնությունների դեֆորմացիա առաձգական կիսաբաց տարածության շփման գոտում կոշտ դրոշմակնիքով
104. Կորոլև Ա.Ա. Անկանոնությունների գագաթների դեֆորմացիան շփման գոտում կոշտ էլիպսաձև մատրիցի ազդեցության տակ// Ինժեներական տեխնոլոգիաների զարգացման առաջադեմ միտումներ. միջբուհական գիտ. Շաբ - Սարատով, 2001 թ
105. Կորոլև Ա.Ա. Ճշգրիտ արտադրանքի ստոխաստիկ ծրագրային հավաքման տեխնոլոգիա՝ ավարտված մասերի ծավալների տեղայնացմամբ. - Սարատով: Sarat.techn.un-ta հրատարակչություն, 1997 թ
106. Կորոլև Ա.Ա., Դավիդենկո Օ. Յու. և ուրիշներ: Տեխնոլոգիական աջակցություն ռացիոնալ շփման երկրաչափությամբ շարժակազմերի արտադրության համար. -Սարատով: Սարատ: պետություն տեխ. un-t, 1996. 92p.
107. Կորոլև Ա.Ա., Դավիդենկո Օ. Յու. Գլանաձև ուղու պարաբոլիկ պրոֆիլի ձևավորում բազմաշերտ հարդարման փուլում// Ինժեներական տեխնոլոգիայի զարգացման առաջադեմ ուղղություններ՝ միջբուհական. գիտական Շաբ. Սարատով: Սարատ. պետություն տեխ. un-t, 1995. -էջ 20−24:
108. Կորոլև Ա.Ա., Իգնատիև Ա.Ա., Դոբրյակով Վ.Ա. MDA-2500 հարդարման մեքենաների փորձարկում տեխնոլոգիական հուսալիության համար// Ինժեներական տեխնոլոգիայի զարգացման առաջադեմ ուղղություններ՝ միջբուհական. գիտական Շաբ. Սարատով: Սարատ. պետություն տեխ. un-t, 1993. -Ս. 62-66 թթ.
109. Կորոլև Ա.Վ., Չիստյակով Ա.Մ. Բարձր արդյունավետ տեխնոլոգիա և սարքավորում՝ ճշգրիտ մասերի սուպերֆինիշի համար//Դիզայն և տեխնոլոգիական ինֆորմատիկա -2000. Կոնգրեսի նյութեր. T1 / IV միջազգային կոնգրես. M.: Stankin, 2000, - S. 289−291:
110. Կորոլև Ա.Բ. Մեքենայի մասերի և սարքերի շփման մակերեսների օպտիմալ երկրաչափական ձևի ընտրություն. Սարատով: «Սարատ» հրատարակչություն. ունտա, 1972 թ.
111. Կորոլև Ա.Վ., Կապուլնիկ Ս.Ի., Եվսեև Դ.Գ. Տատանվող անիվով հարդարման հղկման համակցված մեթոդ. - Սարատով: «Սարատ» հրատարակչություն: un-ta, 1983. -96 p.
112. Կորոլև Ա.Վ., Չիխիրև Ա. Յա. Գնդիկավոր առանցքակալների ակոսները ավարտելու համար գերֆինիշ գլուխներ//Մեքենայի մասերի հարդարում. միջբուհ. գիտական Շաբաթ / SPI. Սարատով, 1982. — S.8−11.
113. Կորոլև Ա.Բ. Գլանման առանցքակալների հաշվարկ և ձևավորում: Ուսուցողական. Սարատով: «Սարատ» հրատարակչություն. un-ta, 1984.-63 p.
114. Կորոլև Ա.Բ. Հղկող մշակման ընթացքում գործիքի և մշակման մակերևույթների առաջացման գործընթացների ուսումնասիրություն. Սարատով: «Սարատ» հրատարակչություն. un-ta, 1975.- 191s.
115. . Մաս 1. Գործիքի աշխատանքային մակերեսի վիճակը. - Սարատով: «Սարատ» հրատարակչություն: un-ta, 1987. 160 p.
116. Կորոլև Ա.Վ., Նովոսելով Յու.Կ. Հղկող մշակման տեսական և հավանական հիմքերը. Մաս 2. Գործիքի և աշխատանքային մասի փոխազդեցությունը հղկող մշակման ժամանակ: Սարատով: «Սարատ» հրատարակչություն. un-ta, 1989. - 160 p.
117. Կորոլև Ա.Բ., Բերեզնյակ Պ.Ա. Անիվների հղկման պրոգրեսիվ հագնվելու գործընթացներ. Սարատով: «Սարատ» հրատարակչություն. un-ta, 1984.- 112p.
118. Կորոլև Ա.Վ., Դավիդենկո Օ. Յու. Ճշգրիտ մասերի ձևաստեղծ հղկող հաստոցներ բազմաձող գործիքների գլխիկներով// Շաբ. հաշվետվություն միջազգային գիտատեխնիկական. կոնֆ. գործիքով։ Miskolc (VNR), 1989. -p.127−133.
119. Կորչակի Ս.Ն. Պողպատե մասերի հղկման գործընթացի կատարումը. M.: Mashinostroenie, 1974. - 280 p.
120. Կորյաչև Ա.Ն., Կոսով Մ.Գ., Լիսանով Լ.Գ. Ձողի կոնտակտային փոխազդեցությունը առանցքակալի օղակի ակոսի հետ գերհարդարման ժամանակ//Մեքենաշինական արտադրության տեխնոլոգիա, կազմակերպում և տնտեսագիտություն. -1981, - թիվ 6. -Ս. 34−39 թթ.
121. Կորյաչև Ա.Ն., Բլոխինա Ն.Մ. Վերահսկվող պարամետրերի արժեքի օպտիմիզացում գնդիկավոր կրող օղակների ակոսը պարուրաձև տատանման մեթոդով մշակելիս//Հետազոտություն հաստոցների և հավաքման տեխնոլոգիայի բնագավառում. Տուլա, 1982. -էջ 66-71:
122. Կոսոլապով Ա.Ն. Կրող մասերի էլեկտրաքիմիական մշակման տեխնոլոգիական հնարավորությունների ուսումնասիրություն/ Ինժեներական տեխնոլոգիաների զարգացման առաջադեմ ուղղություններ. միջբուհական. գիտական Շաբ. Սարատով: Սարատ. պետություն տեխ. un-t. 1995 թ.
123. Կոչետկով Ա.Մ., Սենդլեր Ա.Ի. Հղկող, ադամանդի և էլբորի մշակման պրոգրեսիվ գործընթացները հաստոցաշինական արդյունաբերության մեջ. M.: Mashinostroenie, 1976.-31s.
124. Կրասնենկով Վ.Ի. Հերցի տեսության կիրառման մասին մեկ տարածական շփման խնդրին// Իզվեստիա վուզով. Ճարտարագիտական. 1956. No 1. - P. 16−25.
125. Կրեմեն Զ.Ի. և այլն։ Ճշգրիտ մասերի գերշահագործում-M.: Mashinostroenie, 1974. 114 p.
126. Բարդ պրոֆիլային մասերի տուրբո-հղկող մշակումՈւղեցույցներ. M.: NIImash, 1979.-38s.
127. Kremen Z.I., Massarsky M.JI. Պահեստամասերի տուրբո-հղկող մեքենայացում՝ հարդարման նոր եղանակ//Տեղեկագիր մեքենաշինության. - 1977. - Թիվ 8. -Ս. 68−71 թթ.
128. Կրեմեն Զ.Ի. Հղկաքարի հեղուկացված շերտով հղկող մշակման նոր մեթոդի տեխնոլոգիական հնարավորությունները// Մեքենաների մշակման գործընթացների արդյունավետությունը և հաստոցների և սարքերի մակերեսի որակը. Շաբ. գիտական ​​աշխատություններ Կիև: Գիտելիք, 1977. -Ս. 16−17 թթ.
129. Կրեմեն Զ.Ի. Նորույթ բարդ պրոֆիլային մասերի պատրաստի հղկող մշակման մեխանիկացման և ավտոմատացման մեջ//Համամիութենական «Grinding-82» գիտատեխնիկական սիմպոզիումի ամփոփագրեր. -M.: NIImash, 1982. S. 37−39.
130. Կուզնեցով Ի.Պ. Հեղափոխության մարմինների մակերեսների առանց կենտրոնական հղկման մեթոդներ(գլոցման առանցքակալների մասեր). Տեսություն / VNIIZ: Մ., 1970. - 43 էջ.
131. Կուլիկով Ս.Ի., Ռիզվանով Ֆ.Ֆ. և ուրիշներ: Հալեցման առաջադեմ մեթոդներ. M.: Mashinostroenie, 1983. - 136 p.
132. Կուլինիչ Լ.Պ. Բարձր ճշգրտության մասերի ձևի ճշգրտության և մակերևույթի որակի տեխնոլոգիական աջակցություն՝ գերշահագործման միջոցովՎերացական. դիս. քնքուշ. տեխ. Գիտություններ՝ 05.02.08. Մ., 1980. - 16 էջ.
133. Landau L.D., Lifshits E.M. Էլաստիկության տեսություն. Մոսկվա: Նաուկա, 1965 թ.
134. Լեյկախ Լ.Մ. Գլանափաթեթների սխալ դասավորությունը գլանվածքի ուղեցույցներում//Նորություններ, մեքենաշին. 1977. No 6. - P. 27−30.
135. Լեոնով Մ.Յա. Էլաստիկ հիմքերի հաշվարկի տեսությանը// Հավելված. Մաթեմատիկա. եւ մորթի. 1939. TK. Թողարկում 2.
136. Լեոնով Մ.Յա. Առաձգական կիսաբաց տարածության վրա շրջանաձև դրոշմակնիքի ճնշման ընդհանուր խնդիրը// Հավելված. Մաթեմատիկա. եւ մորթի. 1953. Թ17. Թողարկում. մեկ.
137. Լուրի Ա.Ի. Առաձգականության տեսության տարածական խնդիրներ. M.: Gos-tekhizdat, 1955. -492 p.
138. Լուրի Ա.Ի. Էլաստիկության տեսություն,- Մ.: Նաուկա, 1970:
139. Լյուբիմով Վ.Վ. Փոքր միջէլեկտրոդային բացվածքներում էլեկտրաքիմիական ձևավորման ճշգրտության բարձրացման հարցի ուսումնասիրությունՎերացական. դիս. քնքուշ. տեխ. գիտություններ. Տուլա, 1978 թ
140. Լյավ Ա. Էլաստիկության մաթեմատիկական տեսություն. -Մ.-Լ.՝ ONTI NKGiP ԽՍՀՄ, 1935 թ.
141. Տեխնոլոգիական գործընթացի վերահսկվող պարամետրերի ընտրության և օպտիմալացման մեթոդ՝ RDMU 109−77. -Մ.: Ստանդարտներ, 1976. 63-ական թթ.
142. Միտիրև Տ.Տ. Գլանակիր օղակների ուռուցիկ վազքուղիների հաշվարկման և արտադրության տեխնոլոգիա// կրող. 1951. - Ս.9−11.
143. Մոնախով Վ.Մ., Բելյաև Է.Ս., Կրասներ Ա.Յա. Օպտիմալացման մեթոդներ. -Մ.: Լուսավորություն, 1978. -175-ական թթ.
144. Mossakovsky V.I., Kachalovskaya N.E., Golikova S.S. Կոնտակտային առաջադրանքներ մաթեմատիկական տեսությունառաձգականություն. Կիև: Նաուկ. Դումկա, 1985. 176 էջ.
145. Մոսակովսկի Վ.Ի. Տարածական շփման խնդիրներում տեղաշարժերի գնահատման հարցի վերաբերյալ//PMM. 1951. Հատ.15. Թողարկում Զ. Ս.635−636.
146. Մուսխելիշվիլի Ն.Ի. Առաձգականության մաթեմատիկական տեսության մի քանի հիմնական խնդիրներ. Մ.՝ ՀԽՍՀ, 1954։
147. Մուցյանկո Վ.Մ., Օստրովսկի Վ.Ի. Պլանավորման փորձեր մանրացման գործընթացի ուսումնասիրության մեջ// Հղկանյութեր և ադամանդներ. -1966 թ. - Թիվ 3. -Ս. 27-33 թթ.
148. Նաերման Մ.Ս. Ավտոմոբիլային արդյունաբերությունում հղկող, ադամանդի և էլ-բորոնի մշակման առաջադեմ գործընթացներ. M.: Mashinostroenie, 1976. - 235 p.
149. Նալիմով Վ.Վ., Չեռնովա Հ.Ա. Վիճակագրական պլանավորման մեթոդներ ծայրահեղ փորձեր . -M.: Nauka, 1965. -340 p.
150. Նարոդեցկի Ի.Մ. Գլանման առանցքակալների հուսալիության վիճակագրական գնահատականներ// Տր. in-ta / VNIPP. - Մ., 1965. - Թիվ 4 (44). էջ 4−8։
151. Նոսով Ն.Վ. Հղկող գործիքների արդյունավետության և որակի բարելավում` դրանց ֆունկցիոնալ գործունեության ուղղորդված կարգավորմամբԴիսս. .doc. տեխ. Գիտություններ՝ 05.02.08. Սամարա, 1997. - 452 էջ.
152. Օրլով Ա.Վ. Շրջանակային առանցքակալներ բարդ մակերեսներով. - Մ.: Նաուկա, 1983 թ.
153. Օրլով Ա.Վ. Գլանման առանցքակալների աշխատանքային մակերեսների օպտիմիզացում.- Մ.՝ Նաուկա, 1973։
154. Օրլով Վ.Ա., Պինեգին Ս.Վ. Սավերսկի Ա.Ս., Մատվեև Վ.Մ. Գնդային առանցքակալների ծառայության ժամկետի ավելացում// Վեստն. Ճարտարագիտական. 1977. No 12. P. 16−18.
155. Օրլով Վ.Ֆ., Չուգունով Բ.Ի. Էլեկտրաքիմիական ձևավորում. -M.: Mashinostroenie, 1990. 240 p.
156. Պապշև Դ.Դ. և այլն։ Կրող օղակների խաչմերուկի պրոֆիլի ձևի ճշգրտությունը// Բարձր ամրության պողպատների և համաձուլվածքների մշակում գերկարծր սինթետիկ նյութերից պատրաստված գործիքով. Շաբ. հոդվածներ Kuibyshev, 1980. - No 2. - P. 42−46.
157. Պապշև Դ.Դ., Բուդարինա Գ.Ի. և ուրիշներ: Կրող օղակների խաչմերուկի ձևի ճշգրտությունը// Գիտական ​​աշխատությունների միջբուհական ժողովածու Պենզա, 1980. - No 9 -S.26−29.
158. Արտոնագիր No 94 004 202 «Երկշարքով շարժակազմերի հավաքման մեթոդ» / Korolev A.A. et al.// BI. 1995 թ. No 21:
159. Արտոնագիր No 2 000 916 (Ռուսաստանի Դաշնություն) Պտտման ձևավորված մակերեսների մշակման մեթոդ / Ա.Ա. Կորոլևը, Ա.Բ. Կորոլև// Բուլ. թզ. 1993. Թիվ 37։
160. Արտոնագիր No 2 005 927 Rolling առանցքակալ / Korolev A.A., Korolev A.V. / / BI 1994. No 1:
161. Արտոնագիր No 2 013 674 Rolling առանցքակալ / Korolev A.A., Korolev A.V. / / BI 1994. No 10:
162. Արտոնագիր No 2 064 616 Երկշարքով առանցքակալների հավաքման մեթոդ / Korolev A.A., Korolev A.V. / / BI 1996. No 21:
163. Արտոնագիր No 2 137 582 «Finishing Method» / Korolev A.V., As-tashkin A.V. // BI. 2000 թ. No 21:
164. Արտոնագիր No 2 074 083 (Ռուսաստանի Դաշնություն) Գերավարտման սարք / A.B. Կորոլևը և ուրիշներ// Բուլ. թզ. 1997. Թիվ 2:
165. Արտոնագիր 2 024 385 (Ռուսաստանի Դաշնություն): Հարդարման մեթոդ/ Ա.Վ.Կորոլև, Վ.Ա.Կոմարով և ուրիշներ// Բյուլ. թզ. 1994. Թիվ 23։
166. Արտոնագիր No 2 086 389 (Ռուսաստանի Դաշնություն) Հարդարման սարք / A.B. Կորոլևը և ուրիշներ// Բուլ. թզ. 1997. Թիվ 22։
167. Արտոնագիր No 2 072 293 (Ռուսաստանի Դաշնություն): Հղկող մշակման սարք / A. V. Korolev, L. D. Rabinovich, B. M. Brzhozovsky // Բուլ. թզ. 1997. Թիվ 3։
168. Արտոնագիր No 2 072 294 (Ռուսաստանի Դաշնություն): Հարդարման մեթոդ /A.B. Կորոլևը և ուրիշներ//Բուլ. թզ. 1997. Թիվ 3։
169. Արտոնագիր No 2 072 295 (Ռուսաստանի Դաշնություն): Հարդարման մեթոդ / A. V. Korolev et al.//Bul. թզ. 1997. Թիվ 3։
170. Արտոնագիր No 2 070 850 (Ռուսաստանի Դաշնություն): Սարք կրող օղակների վազքուղիների հղկող մշակման համար /Ա.Բ. Կորոլև, Լ. Դ. Ռաբինովիչ և այլք // Բուլ. թզ. 1996. Թիվ 36։
171. Արտոնագիր No 2 057 631 (Ռուսաստանի Դաշնություն): Սարք կրող օղակների վազքուղիների մշակման համար / A.B. Կորոլև, Պ. Յա Կորոտկով և ուրիշներ// Բուլ. թզ. 1996. Թիվ 10։
172. Արտոնագիր No 1 823 336 (SU). Մեքենա կրող օղակների վազքուղիների հղկման համար / A.B. Կորոլևի, Ա.Մ. Չիստյակով և դր.// Բուլ. թզ. 1993. Թիվ 36։
173. Արտոնագիր No 2 009 859 (Ռուսաստանի Դաշնություն) Հղկող մշակման սարք / A.B. Կորոլև, Ի.Ա.Յաշկին, Ա.Մ. Չիստյակով // Բուլ. թզ. 1994. Թիվ 6։
174. Արտոնագիր No 2 036 773 (Ռուսաստանի Դաշնություն): Հղկող մշակման սարք. /Ա.Բ. Կորոլև, Պ. Յա Կորոտկով և ուրիշներ// Բուլ. թզ. 1995. Թիվ 16։
175. Արտոնագիր No 1 781 015 AI (SU). Հոնինգ գլուխ / A. V. Korolev, Yu. S. Zatsepin // Բուլ. թզ. 1992. Թիվ 46։
176. Արտոնագիր No 1 706 134 (Ռուսաստանի Դաշնություն): Հղկող ձողերով հարդարման մեթոդը / A.B. Կորոլև, Ա. Մ. Չիստյակով, Օ. Յու. Դավիդենկո // Բուլ. թզ. 1991. -Թիվ 5:
177. Արտոնագիր No 1 738 605 (Ռուսաստանի Դաշնություն): Հարդարման մեթոդ / A. V. Korolev, O. Yu. Davidenko // Բյուլ. թզ. 1992, - թիվ 21։
178. Արտոնագիր No 1 002 030. (Իտալիա). Հղկող բուժման մեթոդ և սարք / A.B. Կորոլև, Ս. Գ. Ռեդկո // Բուլ. թզ. 1979. Թիվ 4:
179. Արտոնագիր No 3 958 568 (ԱՄՆ): Հղկող սարք / Ա.Բ. Կորոլև, Ս. Գ. Ռեդկո // Բուլ. թզ. 1981. Թիվ 13։
180. Արտոնագիր No 3 958 371 (ԱՄՆ): Հղկող բուժման մեթոդ / A.V. Korolev, S.G. Ռեդկո// Բուլ. թզ. 1978. Թիվ 14։
181. Արտոնագիր No. 3 007 314 (Գերմանիա) Ճանապարհների վազքուղիները օձիքներով և դրա իրագործման սարքով վերազինելու մեթոդ // Zalka. Հատվածներ արտոնագրային հայտերից հանրային վերանայման համար, 1982. P.13−14.
182. Արտոնագիր 12.48.411P Germany, MKI 16C 19/52 33/34. Գլանաձև գլան առանցքակալ // RZh. Ինժեներական նյութեր, մեքենաների մասերի նախագծում և հաշվարկ: Հիդրավլիկ շարժիչ: -1984 թ. Թիվ 12.
183. Պինեգին Ք.Բ. Կոնտակտային ուժ և շարժակազմի դիմադրություն. - Մ.: Mashinostroenie, 1969:
184. Պինեգին Ս.Վ., Շևելև Ի.Ա., Գուդչենկո Վ.Մ. և այլք: Արտաքին գործոնների ազդեցությունը շարժվող շփման ուժի վրա. - Մ.: Նաուկա, 1972:
185. Պինեգին Ս.Վ., Օրլով Ա.Վ. Ազատ գլորման որոշ տեսակների շարժման դիմադրություն// Իզվ. ՀԽՍՀ ԳԱ. REL. Մեխանիկա և ճարտարագիտություն. 1976 թ.
186. Պինեգին Ք.Բ. Օրլով Ա.Վ. Բարդ աշխատանքային մակերեսներով մարմինների գլորման ընթացքում կորուստները նվազեցնելու մի քանի եղանակներ// Ճարտարագիտական. 1970. No 1. S. 78−85.
187. Պինեգին Ս.Վ., Օրլով Ա.Վ., Տաբաչնիկով Յու.Բ. Ճշգրիտ գլանվածք և գազով քսված առանցքակալներ. M.: Mashinostroenie, 1984. - S. 18:
188. Պլոտնիկով Վ.Մ. Գնդիկավոր օղակների ակոսների գերհարդարման գործընթացի ուսումնասիրություն՝ ձողի լրացուցիչ շարժումովԴիս.. Քենդ. տեխ. Գիտություններ՝ 05.02.08. -Սարատով, 1974. 165-ական թթ.
189. Rolling առանցքակալներ. Ձեռնարկ-կատալոգ / Ed. Վ.Ն.Նարիշկինը և Ռ.Վ.Կորոստաշևսկին: M.: Mashinostroenie, 1984. -280-ական թթ.
190. Ռազորենով Վ.Ա. ECHO-ի ճշգրտության բարելավման հնարավորությունների վերլուծություն ծայրահեղ փոքր IES-ում. / Նյութերի մշակման էլեկտրաքիմիական և էլեկտրաֆիզիկական մեթոդներ. Շաբ. գիտական Տրուդով, Տուլա, TSTU, 1993 թ
191. Մետաղների ծավալային էլեկտրամշակում. Պրոց. ձեռնարկ համալսարանականների համար / Բ.Ա.Արտամոնով, Ա.Վ. Գլազկով, Ա.Բ. Վիշնիցկի, Յու.Ս. Վոլկով, խմբ. Ա.Բ. Գլազկովը։ Մ.: Ավելի բարձր: դպրոց, 1978. -336 էջ.
192. Ռվաչև Վ.Լ., Պրոցենկո մ.թ.ա. Առաձգականության տեսության կոնտակտային խնդիրներ ոչ դասական տիրույթների համար. Կիև: Նաուկ. Դումկա, 1977. 236 էջ.
193. Ռեդկո Ս.Գ. Մետաղների հղկման ժամանակ ջերմության առաջացման գործընթացները. Սարատով: «Սարատ» հրատարակչություն. un-ta, 1962. - 331 p.
194. Ռոձևիչ Ն.Վ. Զուգակցված գլանաձև առանցքակալների աշխատանքի ապահովում//Տեղեկագիր մեքենաշինության. 1967. No 4. - S. 12−16.
195. Ռոձևիչ Ն.Վ. Պինդ բալոնների հետ շփվող երկարությամբ դեֆորմացիաների և կոնյուգացիաների փորձարարական ուսումնասիրություն// Մեքենայի ուսուցում. -1966.-Թիվ 1,-Ս. 9−13.
196. Ռոձևիչ Ն.Վ. Գլանային առանցքակալների համար պտտվող տարրերի օպտիմալ գեներատրիկայի ընտրություն և հաշվարկ// Մեքենայի ուսուցում. -1970.- No 4.- S. 14−16.
197. Ռոզին Լ.Ա. Առաձգականության տեսության խնդիրներ և դրանց լուծման թվային մեթոդներ. - Սանկտ Պետերբուրգ: Սանկտ Պետերբուրգի պետական ​​տեխնիկական համալսարանի հրատարակչություն, 1998 թ. 532 էջ.
198. Ռուդզիթ Լ.Ա. Մակերեւույթների միկրոերկրաչափություն և շփման փոխազդեցություն. Ռիգա: Գիտելիք, 1975. - 176 էջ.
199. Ռիժով Է.Վ., Սուսլով Ա.Գ., Ֆեդորով Վ.Պ. Մեքենայի մասերի գործառնական հատկությունների տեխնոլոգիական աջակցություն. M.: Mashinostroenie, 1979. S.82−96.
200. S. de Regt. ECHO-ի օգտագործումը ճշգրիտ մասերի արտադրության համար: // Միջազգային սիմպոզիում էլեկտրաքիմիական մշակման մեթոդների վերաբերյալ ISEM-8. Մոսկվա. 1986 թ.
201. Սավերսկի Ա.Ս. և այլն։ Օղակների սխալ դասավորվածության ազդեցությունը շարժակազմի առանցքակալների աշխատանքի վրա. Վերանայում. M.: NIIavtoprom, 1976. - 55 p.
202. Սմոլենցև Վ.Պ., Մելենտև Ա.Մ. և այլն։ Նյութերի մեխանիկական բնութագրերը էլեկտրաքիմիական մշակումից և կարծրացումից հետո.// Էլեկտրաֆիզիկական եւ էլեկտրաքիմիական մեթոդներվերամշակում։ M., 1970. - No 3. Pp. 30-35 թթ.
203. Սմոլենցև Վ.Պ., Շկանով Ի.Ն. և ուրիշներ: Էլեկտրաքիմիական ծավալային մշակումից հետո կառուցվածքային պողպատների հոգնածության ուժը: // Էլեկտրաֆիզիկական և էլեկտրաքիմիական մշակման մեթոդներ. Մ.-1970 թ. No 3. P. 35−40.
204. Սոկոլով Վ.Օ. Համակարգի սկզբունքները պրոֆիլային ադամանդի հղկող հաստոցների ճշգրտության ապահովման համար. // Տեխնոլոգիական և տրանսպորտային համակարգերի ճշգրտություն. Շաբ. հոդվածներ։ Պենզա: PGU, 1998. - S. 119−121.
205. Սպիցին Հ.Ա. Տեսական հետազոտություն գլանաձև գլանների օպտիմալ ձևի որոշման ոլորտում//Tr.in-ta/ VNIPP. M., 1963. - No 1 (33) - P. 12−14:
206. Սպիցին Հ.Ա. և այլն։ Բարձր արագությամբ գնդիկավոր առանցքակալներ: Վերանայում. -Մ.՝ ՆԻԻ Ավտոսելխոզմաշ, 1966. 42 էջ.
207. Spitsin H.A., Mashnev M. M., Kraskovsky E.H. և այլն։ Մեքենաների և սարքերի առանցքների և առանցքների հենարաններ. M.-JI.: Mashinostroenie, 1970. - 520-ական թթ.
208. Էլեկտրաքիմիական և էլեկտրաֆիզիկական մշակման մեթոդների ձեռնարկ / G. A. Amitan, M. A. Baisupov, Yu. M. Baron և այլն - Ed. խմբ. V. A. Volosatova JL: Mashinostroyeniye, Լենինգրադ: բաժին, 1988 թ.
209. Սպրիշևսկի Ա.Ի. Rolling առանցքակալներ. M.: Mashinostroenie, 1969.-631s.
210. Teterev A. G., Smolentsev V. P., Spirina E. F. Էլեկտրաքիմիական ծավալային մշակումից հետո մետաղների մակերեսային շերտի ուսումնասիրություն// Նյութերի էլեկտրաքիմիական ծավալային մշակում. Քիշնև: ՄՍՍՀ Գիտությունների ակադեմիայի հրատարակչություն, 1971 թ., էջ 87:
211. Տիմոշենկո Ս.Պ., Գուդյեր Ջ. Էլաստիկության տեսություն. Մոսկվա: Նաուկա, 1979 թ.
212. Ֆիլատովա Ռ.Մ., Բիտյուտսկի Յու.Ի., Մատյուշին Ս.Ի. Նոր հաշվարկման մեթոդներ գլանաձև գլանաձև առանցքակալների համար// Ժամանակակից մաթեմատիկայի որոշ խնդիրներ և դրանց կիրառումը մաթեմատիկական ֆիզիկայի խնդիրներում. Շաբ. հոդվածներ M.: MIPT հրատարակչություն. 1985. - Ս.137−143.
213. Ֆիլիմոնով ՋԻ.Հ. բարձր արագությամբ grinding. JI: Mashinostroenie, 1979. - 248 p.
214. Ֆիլին Ա.Ն. Ձևավորված մակերեսների պրոֆիլի ճշգրտության բարելավում սուզվող հղկման ժամանակ՝ կայունացնելով գործիքի ճառագայթային մաշվածությունըՎերացական. դիս. .doc. տեխ. գիտություններ. Մ., 1987. -33 էջ.
215. Խոտեևա Ռ.Դ. Գլանման առանցքակալների ամրությունը բարձրացնելու որոշ տեխնոլոգիական մեթոդներ// Մեքենաշինություն և գործիքավորում՝ Nauch. Շաբ. Մինսկ. Բարձրագույն դպրոց, 1974 թ. 6.
216. Համրոք Բ.Ջ., Անդերսոն Վ.Ջ. Արտաքին կամարակապ օղակով գնդիկավոր առանցքակալի հետազոտություն՝ հաշվի առնելով կենտրոնախույս ուժերը// Շփման և քսման խնդիրներ. 1973. No 3. P.1−12.
217. Չեպովեցկի Ի.Խ. Ադամանդի կտրման հարդարման հիմունքները. Կիև: Նաուկ. Դումկա, 1980. -467 էջ.
218. Չիխիրև Ա.Յա. Կինեմատիկական կախվածության հաշվարկը հեղափոխության մակերևույթները կորագիծ գեներատրիցով ավարտելու ժամանակ// Մեքենայի մասերի հարդարում` Մեժվուզ. Շաբաթ / SPI. Սարատով, 1982. - S. 7−17.
219. Չիխիրև Ա.Յա., Դավիդենկո Օ.Յու., Ռեշետնիկով Մ.Կ. Գնդիկավոր օղակների ակոսների ծավալային վերազինման մեթոդի փորձարարական ուսումնասիրությունների արդյունքները. //Նուրբ մշակման մեթոդներ՝ միջբուհական. Սաթ-Սարատով: Սարատ. պետություն տեխ. un-t, 1984, էջ 18−21։
220. Չիխիրև Ա.Յա. Գործիքների ուղղագիծ առանցքային տատանումներով հեղափոխության կոր մակերևույթների գերավարտման մեթոդի մշակում և հետազոտություն: Դիս. քնքուշ. տեխ. Գիտություններ՝ 05.02.08. Սարատով, 1983. 239p.
221. Շիլակաձե Վ.Ա. Գլանային կրող օղակների գերավարտման փորձի պլանավորում// կրող արդյունաբերություն. 1981. - թիվ 1. - Ս. 4−9.
222. Շտաերման Ի.Յա. Էլաստիկության տեսության կոնտակտային խնդիր. Մ.-ՋԻ.՝ Գոստեխ-իզդատ, 1949. -272 p.
223. Յակիմով Ա.Վ. Հղկման գործընթացի օպտիմալացում. M.: Mashinostroenie, 1975. 176 p.
224. Յախին Բ.Ա. Առաջադեմ շարժակազմերի ձևավորումներ// Տր. in-ta / VNIPP. -M., 1981. No 4. S. 1−4.
225. Յաշերիցին Պ.Ի., Լիվշից Զ.Բ., Կոշել Վ.Մ. Գլորվող առանցքակալների հոգնածության թեստերի բաշխման ֆունկցիայի ուսումնասիրություն//Իզվ. համալսարանները։ Ճարտարագիտական. 1970. - No 4. - P. 28−31.
226. Յաշերիցին Պ.Ի. Հղկված մակերեսների առաջացման մեխանիզմի և դրանց գործառնական հատկությունների ուսումնասիրությունԴիս.. Տեխնիկական գիտությունների դոկտոր՝ 05.02.08. -Մինսկ, 1962.-210 էջ.
227. Demaid A.R., A., Mather I, Սնամեջ ծայրերով գլանափաթեթները նվազեցնում են առանցքակալների մաշվածությունը //Des Eng.-1972.-Nil.-P.211−216.
228. Hertz H. Gesammelte Werke. Լայպցիգ, 1895. Բլ.
229. Heydepy M., Gohar R. Առանցքային պրոֆիլի ազդեցությունը ճառագայթային բեռնված գլանափաթեթներում ճնշման բաշխման վրա //J. մեքենաշինական գիտության.-1979.-V.21,-P.381−388.
230. Kannel J.W. Համեմատություն բալոնների միջև կանխատեսված և չափված ասիական ճնշման բաշխման միջև //Trans.ASK8. 1974. - (Սուլի). — P.508.
231. Welterentwichelte DKFDDR Zylinderrollenlager in leistung gesteigerter Ausfuhrung («E»-Lager) // Hansa. 1985. - 122. - N5. - P.487−488.

Ուղարկել ձեր լավ աշխատանքը գիտելիքների բազայում պարզ է: Օգտագործեք ստորև ներկայացված ձևը

Ուսանողները, ասպիրանտները, երիտասարդ գիտնականները, ովքեր օգտագործում են գիտելիքների բազան իրենց ուսումնառության և աշխատանքի մեջ, շատ շնորհակալ կլինեն ձեզ:

Տեղակայված է http://www.allbest.ru/ կայքում

Կոնտակտային փոխազդեցության մեխանիզմ

Ներածություն

մեխանիկա փին կոպտության առաձգական

Կոնտակտային մեխանիկա հիմնարար ինժեներական դիսցիպլին է, որը չափազանց օգտակար է հուսալի և էներգաարդյունավետ սարքավորումների նախագծման համար: Այն օգտակար կլինի շփման բազմաթիվ խնդիրների լուծման համար, ինչպիսիք են անիվ-ռելսերը, ճարմանդների, արգելակների, անվադողերի, պարզ և պտտվող առանցքակալների, շարժակների, հոդերի, կնիքների հաշվարկի մեջ. էլեկտրական կոնտակտներ և այլն: Այն ընդգրկում է առաջադրանքների լայն շրջանակ՝ սկսած տրիբոհամակարգային միջերեսի տարրերի ուժի հաշվարկից, հաշվի առնելով քսող միջավայրը և նյութի կառուցվածքը, մինչև միկրո և նանոհամակարգերում կիրառումը:

Կոնտակտային փոխազդեցությունների դասական մեխանիկան կապված է հիմնականում Հայնրիխ Հերցի անվան հետ։ 1882 թվականին Հերցը լուծեց երկու առաձգական մարմինների կոր մակերեսների շփման խնդիրը։ Այս դասական արդյունքն այսօր էլ ընկած է շփման փոխազդեցության մեխանիզմի հիմքում:

1. Կոնտակտային մեխանիկայի դասական խնդիրներ

1. Կոնտակտ գնդակի և առաձգական կիսաբացքի միջև

R շառավղով պինդ գունդը սեղմվում է առաձգական կիսատության մեջ մինչև d խորություն (ներթափանցման խորություն)՝ ձևավորելով շառավղով շփման տարածք։

Դրա համար պահանջվող ուժն է

Այստեղ E1, E2-ը առաձգական մոդուլներ են. h1, h2 - երկու մարմինների Պուասոնի հարաբերակցությունները:

2. Երկու գնդակների միջև շփում

Երբ R1 և R2 շառավիղներով երկու գնդակներ շփվում են, այս հավասարումները վավեր են համապատասխանաբար R շառավղով:

Շփման տարածքում ճնշման բաշխումը որոշվում է բանաձևով

առավելագույն ճնշմամբ կենտրոնում

Առավելագույն կտրվածքային լարվածությունը հասնում է մակերեսի տակ, h = 0.33 at-ի համար:

3. Նույն R շառավղով երկու խաչված բալոնների շփումը

Նույն շառավղով երկու խաչաձև գլանների շփումը համարժեք է R շառավղով գնդակի և հարթության շփմանը (տես վերևում):

4. Կոշտ գլանաձեւ միջանցքի և առաձգական կիսատության միջև շփումը

Եթե ​​a շառավղով պինդ գլան սեղմված է առաձգական կիսատության մեջ, ապա ճնշումը բաշխվում է հետևյալ կերպ.

Ներթափանցման խորության և նորմալ ուժի միջև կապը տրված է

5. Կոշտ կոնաձև միջանցքի և առաձգական կիսաբացքի միջև շփում

Առաձգական կիսաբացը պինդ կոնաձև շեղիչով նահանջելիս ներթափանցման խորությունը և շփման շառավիղը որոշվում են հետևյալ հարաբերակցությամբ.

Այստեղ և. անկյունը կոնի հորիզոնական և կողային հարթության միջև:

Ճնշման բաշխումը որոշվում է բանաձևով

Կոնի վերին մասում (շփման գոտու կենտրոնում) լարվածությունը փոխվում է լոգարիթմական օրենքի համաձայն: Ընդհանուր ուժը հաշվարկվում է որպես

6. Զուգահեռ առանցքներով երկու բալոնների շփում

Զուգահեռ առանցքներով երկու առաձգական բալոնների շփման դեպքում ուժն ուղիղ համեմատական ​​է ներթափանցման խորությանը.

Այս հարաբերակցությամբ կորության շառավիղն ընդհանրապես չկա։ Շփման կիսալայնությունը որոշվում է հետևյալ առնչությամբ

ինչպես երկու գնդակների շփման դեպքում:

Առավելագույն ճնշումն է

7. Կոպիտ մակերեսների շփումը

Երբ կոպիտ մակերեսով երկու մարմին փոխազդում են միմյանց հետ, իրական շփման մակերեսը A շատ ավելի փոքր է, քան A0 երկրաչափական տարածքը։ Պատահականորեն բաշխված կոպտություն ունեցող հարթության և առաձգական կիսատության միջև շփման դեպքում իրական շփման տարածքը համաչափ է նորմալ F ուժին և որոշվում է հետևյալ մոտավոր հավասարմամբ.

Միաժամանակ Ռք. կոպիտ մակերեսի կոպտության արժեք և. Միջին ճնշում իրական շփման տարածքում

հաշվարկվում է լավ մոտավորությամբ՝ առաձգականության մոդուլի կեսը E* անգամ մակերեսի պրոֆիլի կոշտության r.m. արժեքի Rq. Եթե ​​այս ճնշումը ավելի մեծ է, քան նյութի HB կարծրությունը և այդպիսով

ապա միկրոկոշտություններն ամբողջությամբ պլաստիկ վիճակում են։

Համար շ<2/3 поверхность при контакте деформируется только упруго. Величина ш была введена Гринвудом и Вильямсоном и носит название индекса пластичности.

2. Հաշվառում կոպտության համար

Փորձարարական տվյալների վերլուծության և գնդակի և կիսատության միջև շփման պարամետրերը հաշվարկելու վերլուծական մեթոդների հիման վրա, հաշվի առնելով կոպիտ շերտի առկայությունը, եզրակացվեց, որ հաշվարկված պարամետրերը կախված են ոչ այնքան դեֆորմացիայից: կոպիտ շերտը, բայց անհատական ​​անկանոնությունների դեֆորմացման վրա։

Կոշտ մակերեսի հետ գնդաձև մարմնի շփման մոդել մշակելիս հաշվի են առնվել ավելի վաղ ստացված արդյունքները.

- ցածր բեռների դեպքում կոպիտ մակերեսի ճնշումը ավելի քիչ է, քան հաշվարկված է Գ. Հերցի տեսության համաձայն և բաշխված է ավելի մեծ տարածքի վրա (Ջ. Գրինվուդ, Ջ. Ուիլյամսոն);

- կոպիտ մակերեսի լայնորեն օգտագործվող մոդելի օգտագործումը կանոնավոր երկրաչափական ձևի մարմինների համույթի տեսքով, որի բարձրության գագաթները ենթարկվում են բաշխման որոշակի օրենքին, հանգեցնում է շփման պարամետրերի գնահատման զգալի սխալների, հատկապես ցածր բեռներ (N.B. Demkin);

– Չկան պարզ արտահայտություններ, որոնք հարմար են շփման պարամետրերը հաշվարկելու համար, և փորձարարական բազան բավականաչափ զարգացած չէ:

Այս փաստաթուղթը առաջարկում է մոտեցում, որը հիմնված է կոպիտ մակերեսի ֆրակտալ հասկացությունների վրա՝ որպես կոտորակային չափսերով երկրաչափական օբյեկտ:

Մենք օգտագործում ենք հետևյալ հարաբերությունները, որոնք արտացոլում են կոպիտ շերտի ֆիզիկական և երկրաչափական առանձնահատկությունները.

Կոպիտ շերտի առաձգականության մոդուլը (և ոչ թե մասը կազմող նյութը և, համապատասխանաբար, կոպիտ շերտը) Eeff-ը, լինելով փոփոխական, որոշվում է կախվածությամբ.

որտեղ E0-ը նյութի առաձգականության մոդուլն է. e-ը կոպիտ շերտի անկանոնությունների հարաբերական դեֆորմացիան է. w-ը հաստատուն է (w = 1); D-ը կոպիտ մակերեսի պրոֆիլի ֆրակտալ չափն է:

Իրոք, հարաբերական մոտեցումը որոշակի առումով բնութագրում է նյութի բաշխումը կոպիտ շերտի բարձրության վրա և, հետևաբար, արդյունավետ մոդուլը բնութագրում է ծակոտկեն շերտի առանձնահատկությունները: e = 1-ում այս ծակոտկեն շերտը վերածվում է շարունակական նյութի՝ իր առաձգականության մոդուլով:

Ենթադրում ենք, որ հպման կետերի քանակը համաչափ է ac շառավղով ուրվագծի տարածքի չափին.

Այս արտահայտությունը վերաշարադրենք այսպես

Եկեք գտնենք C համաչափության գործակիցը: Թող N = 1, ապա ac=(Smax / p)1/2, որտեղ Smax-ը մեկ շփման կետի մակերեսն է: Որտեղ

C-ի ստացված արժեքը փոխարինելով (2) հավասարմամբ՝ ստանում ենք.

Մենք կարծում ենք, որ s-ից մեծ տարածքով կոնտակտային բծերի կուտակային բաշխումը ենթարկվում է հետևյալ օրենքին.

Բծերի քանակի դիֆերենցիալ (մոդուլային) բաշխումը որոշվում է արտահայտությամբ

Արտահայտությունը (5) թույլ է տալիս գտնել իրական շփման տարածքը

Ստացված արդյունքը ցույց է տալիս, որ իրական շփման տարածքը կախված է մակերևութային շերտի կառուցվածքից, որը որոշվում է ֆրակտալ հարթությամբ և ուրվագծային տարածքի կենտրոնում գտնվող առանձին հպման կետի առավելագույն տարածքով: Այսպիսով, կոնտակտային պարամետրերը գնահատելու համար անհրաժեշտ է իմանալ ոչ թե ամբողջ կոպիտ շերտի, այլ առանձին փափկության դեֆորմացիան։ Կուտակային բաշխումը (4) կախված չէ կոնտակտային բծերի վիճակից: Այն վավեր է, երբ կոնտակտային բծերը կարող են լինել առաձգական, առաձգական-պլաստիկ և պլաստիկ վիճակում: Պլաստիկ դեֆորմացիաների առկայությունը որոշում է կոպիտ շերտի հարմարվողականության ազդեցությունը արտաքին ազդեցություններին: Այս ազդեցությունը մասամբ դրսևորվում է շփման տարածքի վրա ճնշումը հավասարեցնելու և ուրվագծային տարածքի մեծացման մեջ: Բացի այդ, բազմաբնույթ ելուստների պլաստիկ դեֆորմացիան հանգեցնում է այդ ելուստների առաձգական վիճակին՝ փոքր թվով կրկնվող բեռնումներով, եթե բեռը չի գերազանցում սկզբնական արժեքը։

(4) արտահայտության անալոգիայով մենք ձևով գրում ենք շփման կետերի տարածքների ինտեգրալ բաշխման գործառույթը

Արտահայտման դիֆերենցիալ ձևը (7) ներկայացված է հետևյալ արտահայտությամբ.

Այնուհետև շփման տարածքի մաթեմատիկական ակնկալիքը որոշվում է հետևյալ արտահայտությամբ.

Քանի որ իրական շփման տարածքն է

և, հաշվի առնելով (3), (6), (9) արտահայտությունները՝ գրում ենք.

Ենթադրելով, որ կոպիտ մակերեսի պրոֆիլի ֆրակտալ չափը (1< D < 2) является величиной постоянной, можно сделать вывод о том, что радиус контурной площади контакта зависит только от площади отдельной максимально деформированной неровности.

Հայտնի արտահայտությունից որոշենք Smax-ը

որտեղ b գործակիցը հավասար է 1-ի հարթ կիսատության հետ գնդաձև մարմնի շփման պլաստիկ վիճակի համար, իսկ առաձգականի համար b = 0,5; r - կոշտության վերին մասի կորության շառավիղը; dmax - կոպտության դեֆորմացիա:

Ենթադրենք շրջանաձև (ուրվագծային) տարածքի շառավիղը որոշվում է Գ. Հերցի փոփոխված բանաձևով.

Այնուհետև (1) արտահայտությունը փոխարինելով (11) բանաձևով, մենք ստանում ենք.

Հավասարեցնելով (10) և (12) արտահայտությունների ճիշտ մասերը և լուծելով ստացված հավասարությունը առավելագույն բեռնված անհավասարության դեֆորմացիայի նկատմամբ՝ գրում ենք.

Այստեղ r-ը կոպտության ծայրի շառավիղն է:

(13) հավասարումը հանելիս հաշվի է առնվել, որ առավել ծանրաբեռնված անհավասարության հարաբերական դեֆորմացիան հավասար է.

որտեղ dmax-ը կոպտության ամենամեծ դեֆորմացիան է. Rmax - պրոֆիլի ամենաբարձր բարձրությունը:

Գաուսի մակերևույթի համար պրոֆիլի ֆրակտալ չափը D = 1,5 է, իսկ m = 1 դեպքում արտահայտությունը (13) ունի ձև.

Անկանոնությունների դեֆորմացիան և դրանց հիմքի կարգավորումը որպես հավելումային մեծություններ դիտարկելով՝ գրում ենք.

Այնուհետև մենք գտնում ենք ընդհանուր կոնվերգենցիան հետևյալ հարաբերությունից.

Այսպիսով, ստացված արտահայտությունները թույլ են տալիս գտնել գնդաձև մարմնի կիսատության հետ շփման հիմնական պարամետրերը, հաշվի առնելով կոպտությունը. եզրագծի տարածքի շառավիղը որոշվել է (12) և (13) արտահայտություններով, կոնվերգենցիա ? ըստ բանաձևի (15):

3. Փորձ

Փորձարկումներն իրականացվել են ֆիքսված հոդերի կոնտակտային կոշտության ուսումնասիրման տեղակայման վրա: Կոնտակտային շտամների չափման ճշգրտությունը 0,1–0,5 մկմ էր:

Փորձարկման սխեման ներկայացված է նկ. 1. Փորձարարական ընթացակարգը նախատեսված էր որոշակի կոպտությամբ նմուշների սահուն բեռնման և բեռնաթափման համար: Նմուշների արանքում տեղադրվել են 2R=2,3 մմ տրամագծով երեք գնդիկներ։

Ուսումնասիրվել են կոպտության հետևյալ պարամետրերով նմուշներ (Աղյուսակ 1).

Այս դեպքում վերին և ստորին նմուշներն ունեին նույն կոշտության պարամետրերը: Նմուշի նյութ - պողպատ 45, ջերմային բուժում - բարելավում (HB 240): Թեստի արդյունքները տրված են աղյուսակում: 2.

Այն նաև ներկայացնում է փորձարարական տվյալների համեմատություն առաջարկվող մոտեցման հիման վրա ստացված հաշվարկված արժեքների հետ:

Աղյուսակ 1

Կոշտության պարամետրեր

Նմուշի համարը	Պողպատե նմուշների մակերևույթի կոշտության պարամետրերը
					Հղման կորի տեղադրման պարամետրեր

աղյուսակ 2

Գնդաձեւ մարմնի մոտեցումը կոպիտ մակերեսին

	Նմուշ թիվ 1	Նմուշ թիվ 2
		դոսն, մկմ		Փորձարկում		դոսն, մկմ		Փորձարկում

Փորձարարական և հաշվարկված տվյալների համեմատությունը ցույց է տվել դրանց բավարար համաձայնությունը, ինչը ցույց է տալիս գնդաձև մարմինների կոնտակտային պարամետրերի գնահատման դիտարկված մոտեցման կիրառելիությունը՝ հաշվի առնելով կոպտությունը:

Նկ. Գծապատկեր 2-ում ներկայացված է ուրվագծային տարածքի ac/ac (H) հարաբերակցության կախվածությունը, հաշվի առնելով կոպտությունը, Գ.Հերցի տեսության համաձայն հաշվարկված տարածքին, ֆրակտալային հարթությունից:

Ինչպես երևում է նկ. 2, ֆրակտալ հարթության աճով, որն արտացոլում է կոպիտ մակերևույթի պրոֆիլային կառուցվածքի բարդությունը, աճում է ուրվագծային շփման տարածքի և Գ. Հերցի տեսության համաձայն հարթ մակերևույթների համար հաշվարկված տարածքի հարաբերակցության արժեքը:

Բրինձ. 1. Փորձարկման սխեմա՝ ա - բեռնում; բ - գնդակների գտնվելու վայրը փորձարկման նմուշների միջև

Տվյալ կախվածությունը (նկ. 2) հաստատում է կոպիտ մակերեսով գնդաձև մարմնի շփման տարածքի ավելացման փաստը՝ Գ.Հերցի տեսության համաձայն հաշվարկված տարածքի համեմատ։

Շփման իրական տարածքը գնահատելիս անհրաժեշտ է հաշվի առնել վերին սահմանը, որը հավասար է ավելի փափուկ տարրի բեռի և Բրինելի կարծրության հարաբերակցությանը:

Եզրագծային տարածքի տարածքը, հաշվի առնելով կոշտությունը, հայտնաբերվում է բանաձևով (10).

Բրինձ. Նկ. 2. Եզրագծային տարածքի շառավիղի հարաբերակցության կախվածությունը, հաշվի առնելով կոպտությունը, Հերցյան տարածքի շառավիղին ֆրակտալային հարթությունից D.

Փաստացի շփման տարածքի և ուրվագծային տարածքի հարաբերակցությունը գնահատելու համար մենք (7.6) արտահայտությունը բաժանում ենք (16) հավասարման աջ կողմին:

Նկ. Գծապատկեր 3-ը ցույց է տալիս փաստացի շփման տարածքի Ar-ի և ուրվագծային տարածքի Ac-ի հարաբերակցության կախվածությունը ֆրակտալ հարթությունից: Քանի որ ֆրակտալ չափումը մեծանում է (կոպտությունը մեծանում է), Ar/Ac հարաբերակցությունը նվազում է:

Բրինձ. Նկ. 3. Փաստացի Ar կոնտակտային տարածքի և Ac ուրվագծային տարածքի հարաբերակցության կախվածությունը ֆրակտալային հարթությունից

Այսպիսով, նյութի պլաստիկությունը դիտվում է ոչ միայն որպես նյութի հատկություն (ֆիզիկա-մեխանիկական գործոն), այլ նաև որպես արտաքին ազդեցություններին դիսկրետ բազմակի շփման հարմարվողականության ազդեցության կրող։ Այս էֆեկտը դրսևորվում է շփման եզրագծի վրա ճնշումների որոշակի հավասարեցմամբ:

Մատենագիտություն

1. Մանդելբրոտ Բ. Բնության ֆրակտալ երկրաչափություն / Բ. Մանդելբրոտ. - Մ.: Համակարգչային հետազոտությունների ինստիտուտ, 2002. - 656 էջ.

2. Վորոնին Ն.Ա. Կոշտ տոպոկոմպոզիտային նյութերի կոնտակտային փոխազդեցության ձևերը կոշտ գնդաձև դրոշմակնիքով / N.A. Վորոնին // Շփում և քսում մեքենաներում և մեխանիզմներում: - 2007. - թիվ 5: - S. 3-8.

3. Իվանով Ա.Ս. Հարթ հոդի նորմալ, անկյունային և շոշափող կոնտակտային կոշտություն / A.S. Իվանով // Vestnik mashinostroeniya. - 2007. - թիվ 1: էջ 34-37։

4. Տիխոմիրով Վ.Պ. Գնդիկի կոնտակտային փոխազդեցությունը կոպիտ մակերեսի հետ / Շփում և քսում մեքենաներում և մեխանիզմներում: - 2008. - թիվ 9: - ԻՑ. 3-

5. Դեմկին Ն.Բ. Կոպիտ ալիքաձև մակերևույթների շփումը՝ հաշվի առնելով անկանոնությունների փոխադարձ ազդեցությունը / N.B. Դեմկինը, Ս.Վ. Ուդալովը, Վ.Ա. Ալեքսեև [և ուրիշներ] // Շփում և մաշվածություն. - 2008. - Թ.29. - Թիվ 3. - S. 231-237.

6. Բուլանով Է.Ա. Կոնտակտային խնդիր կոպիտ մակերեսների համար / E.A. Բուլանով // Մեքենաշինություն. - 2009. - Թիվ 1 (69). - S. 36-41.

7. Լանկով, Ա.Ա. Մետաղական կոպիտ մակերեսների սեղմման ժամանակ առաձգական և պլաստիկ դեֆորմացիաների հավանականությունը / Ա.Ա. Լակկով // Շփում և քսում մեքենաներում և մեխանիզմներում. - 2009. - թիվ 3: - S. 3-5.

8. Գրինվուդ Ջ.Ա. Անվանական հարթ մակերեսների շփում / Ջ.Ա. Գրինվուդ, J.B.P. Ուիլյամսոն // Պրոց. R. Soc., Series A. - 196 - V. 295. - No 1422: - P. 300-319.

9. Majumdar M. Կոպիտ մակերեսների առաձգական-պլաստիկ շփման ֆրակտալ մոդել / M. Majumdar, B. Bhushan // Ժամանակակից մեքենաշինություն. ? 1991թ. Ոչ. էջ 11-23։

10. Varadi K. Իրական կոնտակտային տարածքների, ճնշման բաշխման և շփման ջերմաստիճանների գնահատում իրական մետաղական մակերեսների միջև սահող շփման ժամանակ / K. Varodi, Z. Neder, K. Friedrich // Wear. - 199 - 200. - P. 55-62:

Հյուրընկալվել է Allbest.ru-ում

Նմանատիպ փաստաթղթեր

Դասական ֆիզիկայի շրջանակներում երկու իրական մոլեկուլների փոխազդեցության ուժի հաշվարկման մեթոդ։ Փոխազդեցության պոտենցիալ էներգիայի որոշում՝ որպես մոլեկուլների կենտրոնների միջև հեռավորության ֆունկցիա: Վան դեր Վալսի հավասարումը. գերկրիտիկական վիճակ.

շնորհանդես, ավելացվել է 29.09.2013թ


Պարամետրերի միջև կախվածության թվային գնահատում մխոցի համար Հերցի խնդիրը լուծելիս: Ուղղանկյուն ափսեի կայունությունը ծայրերում գծային փոփոխվող բեռով: Կանոնավոր բազմանկյունների բնական տատանումների հաճախականությունների և եղանակների որոշում:

ատենախոսություն, ավելացվել է 12/12/2013 թ


Հեղուկների ռեոլոգիական հատկությունները միկրո և մակրոծավալներում: Հիդրոդինամիկայի օրենքները. Հեղուկի անշարժ շարժում երկու անսահման ֆիքսված թիթեղների միջև և հեղուկ շարժում երկու անսահման թիթեղների միջև, որոնք շարժվում են միմյանց նկատմամբ:

թեստ, ավելացվել է 03/31/2008


Հեղուկների կոնտակտային փոխազդեցության առանձնահատկությունների դիտարկում պինդ մարմինների մակերեսի հետ: Հիդրոֆիլության և հիդրոֆոբության երևույթը; մակերեսի փոխազդեցությունը տարբեր բնույթի հեղուկների հետ. «Հեղուկ» ցուցադրում և տեսանյութ «թղթի վրա»; կաթիլ «նանոխոտում».

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 14.06.2015թ


Ծանոթություն առաձգական տարրով լարման չափիչ ուժի ցուցիչի զարգացման փուլերին, ինչպիսին է մշտական ​​խաչմերուկի հենակետային ճառագայթը: Ժամանակակից չափիչ կառույցների ընդհանուր բնութագրերը. Քաշի և ուժի սենսորները որպես անփոխարինելի բաղադրիչ մի շարք ոլորտներում:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 01.10.2014թ


Երկրաչափության մեջ փոքր անկանոնությունների, սահմանային պայմաններում անհամասեռության, բնական հաճախությունների և սեփական ֆունկցիայի սպեկտրի վրա միջավայրի ոչ գծային ազդեցության գնահատում։ Երկու գլանաձեւ մարմինների ներքին շփման խնդրի թվային-վերլուծական լուծման կառուցում.

Էլեկտրաստատիկ դաշտի և լարման ներուժի որոշում (պոտենցիալ տարբերություն): Երկու էլեկտրական լիցքերի փոխազդեցության որոշում Կուլոնի օրենքի համաձայն: Էլեկտրական կոնդենսատորներ և դրանց հզորությունը: Էլեկտրական հոսանքի պարամետրեր.

ներկայացում, ավելացվել է 27.12.2011թ


Կոնտակտային ջրատաքացուցիչի նպատակը, դրա շահագործման սկզբունքը, դիզայնի առանձնահատկությունները և բաղադրիչները, դրանց ներքին փոխազդեցությունը: Կոնտակտային ջերմափոխանակիչի ջերմային, աերոդինամիկական հաշվարկ: Կենտրոնախույս պոմպի ընտրություն, դրա չափանիշները:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 10/05/2011 թ


Մագնիսական դաշտի և հոսանք կրող հաղորդիչի փոխազդեցության ուժը, մագնիսական դաշտում հոսանք կրող հաղորդիչի վրա ազդող ուժը։ Զուգահեռ հաղորդիչների փոխազդեցությունը հոսանքի հետ, առաջացող ուժի հայտնաբերում սուպերպոզիցիայի սկզբունքով։ Ընդհանուր հոսանքի օրենքի կիրառում.

շնորհանդես, ավելացվել է 04/03/2010 թ


Հանրակրթական դպրոցի ֆիզիկայի դասընթացի «Մեխանիկա» բաժնի խնդիրների լուծման ալգորիթմ. Էլեկտրոնի բնութագրերի որոշման առանձնահատկությունները՝ ըստ հարաբերականության մեխանիկայի օրենքների։ Էլեկտրական դաշտերի ուժգնության և լիցքի մեծության հաշվարկը՝ ըստ էլեկտրաստատիկայի օրենքների:

1. Գիտական ​​հրապարակումների վերլուծություն կոնտակտային փոխազդեցության մեխանիզմի շրջանակներում 6

2. Կոնտակտային զույգերի նյութերի ֆիզիկական և մեխանիկական հատկությունների ազդեցության վերլուծությունը շփման գոտու վրա առաձգականության տեսության շրջանակներում հայտնի անալիտիկ լուծման հետ շփման փոխազդեցության թեստային խնդրի իրականացման ժամանակ: 13

3. Գնդաձև կրող մասի տարրերի շփման լարվածության վիճակի ուսումնասիրությունը առանցքի համաչափ ձևակերպման մեջ: 34

3.1. Առանցքակալների հավաքման դիզայնի թվային վերլուծություն: 35

3.2. Գնդաձև սահող մակերևույթի վրա քսանյութով ակոսների ազդեցության ուսումնասիրություն կոնտակտային հավաքույթի լարվածության վրա: 43

3.3. Կոնտակտային հանգույցի լարվածության վիճակի թվային ուսումնասիրություն հակաշփման շերտի տարբեր նյութերի համար: 49

Եզրակացություններ.. 54

Հղումներ.. 57

Գիտական ​​հրապարակումների վերլուծություն կոնտակտային փոխազդեցության մեխանիզմի շրջանակներում

Մեքենաշինության, շինարարության, բժշկության և այլ ոլորտներում օգտագործվող բազմաթիվ բաղադրիչներ և կառուցվածքներ գործում են շփման փոխազդեցության պայմաններում։ Սրանք, որպես կանոն, թանկարժեք, դժվար վերանորոգվող կրիտիկական տարրեր են, որոնք ենթակա են ուժեղացման, հուսալիության և ամրության պահանջների: Մեքենաշինության, շինարարության և մարդու գործունեության այլ ոլորտներում շփման փոխազդեցության տեսության լայն կիրառման հետ կապված՝ անհրաժեշտություն առաջացավ դիտարկել բարդ կոնֆիգուրացիայի մարմինների կոնտակտային փոխազդեցությունը (հակշփման ծածկույթներով և միջշերտերով կառուցվածքներ, շերտավոր մարմիններ, ոչ գծային շփում և այլն), շփման գոտում բարդ սահմանային պայմաններով, ստատիկ և դինամիկ պայմաններում։ Կոնտակտային փոխազդեցության մեխանիկայի հիմքերը դրել են Գ.Հերցը, Վ.Մ. Ալեքսանդրով, Լ.Ա. Գալին, Կ. Ջոնսոն, Ի.Յա. Շտաերման, Լ. Գուդման, Ա.Ի. Լուրիեն և այլ հայրենական և արտասահմանյան գիտնականներ։ Հաշվի առնելով շփման փոխազդեցության տեսության զարգացման պատմությունը՝ որպես հիմք կարելի է առանձնացնել Հայնրիխ Հերցի «Առաձգական մարմինների շփման մասին» աշխատությունը։ Միևնույն ժամանակ, այս տեսությունը հիմնված է առաձգականության և շարունակական մեխանիկայի դասական տեսության վրա և ներկայացվել է գիտական ​​հանրությանը Բեռլինի ֆիզիկական ընկերության 1881 թվականի վերջին: Գիտնականները նշել են շփման տեսության զարգացման գործնական կարևորությունը: փոխազդեցություն, և Հերցի հետազոտությունները շարունակվեցին, թեև տեսությունը պատշաճ զարգացում չստացավ: Տեսությունը ի սկզբանե լայն տարածում չի ստացել, քանի որ այն որոշեց իր ժամանակը և ժողովրդականություն ձեռք բերեց միայն անցյալ դարի սկզբին, մեքենաշինության զարգացման ընթացքում: Միևնույն ժամանակ, կարելի է նշել, որ Հերցի տեսության հիմնական թերությունը դրա կիրառելիությունն է միայն կոնտակտային մակերեսների իդեալական առաձգական մարմինների նկատմամբ՝ առանց հաշվի առնելու զուգավորվող մակերեսների շփումը։

Այս պահին շփման փոխազդեցության մեխանիզմը չի կորցրել իր արդիականությունը, բայց դեֆորմացվող պինդ մարմնի մեխանիկայի ամենաարագ տատանվող թեմաներից մեկն է: Միևնույն ժամանակ, կոնտակտային փոխազդեցության մեխանիզմի յուրաքանչյուր առաջադրանք կրում է հսկայական տեսական կամ կիրառական հետազոտություն: Կոնտակտային տեսության զարգացումն ու կատարելագործումը, երբ առաջարկվել է Հերցի կողմից, շարունակվել է մեծ թվով օտարերկրյա և հայրենական գիտնականների կողմից։ Օրինակ, Ալեքսանդրով Վ.Մ. Չեբակով Մ.Ի. Դիտարկում է առաձգական կիսափուլի խնդիրները՝ առանց հաշվի առնելու և հաշվի առնելու շփումը և համախմբվածությունը, ինչպես նաև դրանց ձևակերպումների մեջ հեղինակները հաշվի են առնում քսումը, շփումից և մաշվածությունից ազատված ջերմությունը։ Շփման փոխազդեցությունների մեխանիկայի ոչ դասական տարածական խնդիրների լուծման թվային-վերլուծական մեթոդները նկարագրված են առաձգականության գծային տեսության շրջանակներում։ Գրքի վրա աշխատել են մեծ թվով հեղինակներ, որն արտացոլում է մինչև 1975 թվականը կատարված աշխատանքը՝ ընդգրկելով կոնտակտային փոխգործակցության մասին մեծ գիտելիքներ: Այս գիրքը պարունակում է առաձգական, viscoelastic և պլաստիկ մարմինների շփման ստատիկ, դինամիկ և ջերմաստիճանային խնդիրների լուծման արդյունքներ: Նմանատիպ հրատարակությունը լույս է տեսել 2001 թվականին, որը պարունակում է կոնտակտային փոխազդեցության մեխանիկայի խնդիրների լուծման նորացված մեթոդներ և արդյունքներ: Այն պարունակում է ոչ միայն հայրենական, այլեւ արտասահմանյան հեղինակների ստեղծագործություններ։ Ն.Խ.Հարությունյանը և Ա.Վ. Մանժիրովն իր մենագրության մեջ ուսումնասիրել է աճող մարմինների կոնտակտային փոխազդեցության տեսությունը։ Խնդիր է դրվել ոչ անշարժ կոնտակտային խնդիրների համար՝ ժամանակից կախված շփման տարածքով, և դրա լուծման մեթոդները ներկայացվել են .Սեյմով Վ.Ն. ուսումնասիրել է դինամիկ կոնտակտային փոխազդեցությունը, իսկ Սարկիսյանը Վ.Ս. Խնդիրներ են համարվել կիսապլանների և շերտերի համար: Ջոնսոն Կ.-ն իր մենագրության մեջ դիտարկել է կիրառական շփման խնդիրները՝ հաշվի առնելով շփումը, դինամիկան և ջերմափոխանակությունը։ Նկարագրվել են նաև այնպիսի էֆեկտներ, ինչպիսիք են անառաձգականությունը, մածուցիկությունը, վնասի կուտակումը, սայթաքումը և կպչունությունը: Նրանց ուսումնասիրությունները հիմնարար են շփման փոխազդեցության մեխանիզմի համար՝ շերտի, կիսատության, տարածության և կանոնական մարմինների կոնտակտային խնդիրների լուծման անալիտիկ և կիսավերլուծական մեթոդների ստեղծման առումով, անդրադառնում են նաև միջշերտերով և ծածկույթներով մարմինների շփման խնդիրներին։

Կոնտակտային փոխազդեցության մեխանիկայի հետագա զարգացումն արտացոլված է Գորյաչևա Ի.Գ., Վորոնին Ն.Ա., Տորսկայա Է.Վ., Չեբակով Մ.Ի., Մ.Ի. Փորթերը և այլ գիտնականներ։ Մեծ թվով աշխատանքներ հաշվի են առնում հարթության, կիսաբաց տարածության կամ տարածության շփումը միջանցքի հետ, շփումը միջշերտով կամ բարակ ծածկույթի միջոցով, ինչպես նաև շփումը շերտավոր կիսաբացերի և տարածությունների հետ։ Հիմնականում նման կոնտակտային խնդիրների լուծումները ստացվում են վերլուծական և կիսավերլուծական մեթոդներով, իսկ մաթեմատիկական կոնտակտային մոդելները բավականին պարզ են և, եթե հաշվի են առնում զուգակցող մասերի միջև շփումը, հաշվի չեն առնվում շփման փոխազդեցության բնույթը: Իրական մեխանիզմներում կառուցվածքի մասերը փոխազդում են միմյանց և շրջակա օբյեկտների հետ: Շփումը կարող է առաջանալ ինչպես անմիջապես մարմինների միջև, այնպես էլ տարբեր շերտերի և ծածկույթների միջոցով: Հաշվի առնելով այն հանգամանքը, որ մեքենաների մեխանիզմները և դրանց տարրերը հաճախ երկրաչափական բարդ կառուցվածքներ են, որոնք գործում են շփման փոխազդեցության մեխանիկայի շրջանակներում, դրանց վարքագծի և դեֆորմացիայի բնութագրերի ուսումնասիրությունը հրատապ խնդիր է դեֆորմացվող պինդ մարմնի մեխանիկայի մեջ: Նման համակարգերի օրինակները ներառում են պարզ առանցքակալներ՝ կոմպոզիտային նյութի միջշերտով, ազդրի էնդոպրոթեզը՝ հակաշփման միջաշերտով, ոսկրահոդային աճառի հանգույցը, ճանապարհի ծածկը, մխոցները, կամրջի վերնաշերտների և կամուրջների կառուցվածքների կրող մասերը և այլն: Մեխանիզմները բարդ մեխանիկական համակարգեր են՝ բարդ տարածական կոնֆիգուրացիայով, որոնք ունեն մեկից ավելի սահող մակերեսներ և հաճախ կոնտակտային ծածկույթներ և միջշերտեր: Այս առումով հետաքրքրություն է ներկայացնում շփման խնդիրների զարգացումը, ներառյալ ծածկույթների և միջշերտերի միջոցով շփման փոխազդեցությունը: Գորյաչևա Ի.Գ. Իր մենագրության մեջ նա ուսումնասիրել է մակերևույթի միկրոերկրաչափության ազդեցությունը, մակերևութային շերտերի մեխանիկական հատկությունների անհամասեռությունը, ինչպես նաև մակերեսի և այն ծածկող թաղանթների հատկությունները շփման փոխազդեցության, շփման ուժի և լարվածության բաշխման բնութագրերի վրա մերձմակերևույթի վրա։ շերտերը տարբեր շփման պայմաններում: Իր ուսումնասիրության մեջ Տորսկայա Է.Վ. Դիտարկում է երկշերտ առաձգական կիսաբաց տարածության սահմանի երկայնքով կոշտ կոշտ ներդիրը սահելու խնդիրը: Ենթադրվում է, որ շփման ուժերը չեն ազդում շփման ճնշման բաշխման վրա: Կոպիտ մակերեսի հետ շփման շփման խնդրի համար վերլուծվում է շփման գործակցի ազդեցությունը լարվածության բաշխման վրա։ Ներկայացված են կոշտ դրոշմակնիքների և բարակ ծածկույթներով վիսկոլաստիկ հիմքերի շփման փոխազդեցության ուսումնասիրությունները այն դեպքերի համար, երբ դրոշմակնիքների և ծածկույթների մակերեսները փոխադարձաբար կրկնվում են: Աշխատանքներում ուսումնասիրված է առաձգական շերտավոր մարմինների մեխանիկական փոխազդեցությունը, դիտարկվում է գլանաձև, գնդաձև շեղիչի, առաձգական շերտավոր կիսաբացատ ունեցող դրոշմակնիքների համակարգ։ Մեծ թվով հետազոտություններ են հրապարակվել բազմաշերտ կրիչների ներքևման վերաբերյալ: Ալեքսանդրով Վ.Մ. եւ Մխիթարյան Ս.Մ. ուրվագծեց ծածկույթներով և միջշերտներով մարմինների վրա դրոշմանիշների ազդեցության հետազոտության մեթոդներն ու արդյունքները, խնդիրները դիտարկվում են առաձգականության և մածուցիկության տեսության ձևակերպման մեջ: Կարելի է առանձնացնել կոնտակտային փոխազդեցության մի շարք խնդիրներ, որոնցում հաշվի է առնվում շփումը։ Հարթության շփման մեջ դիտարկվում է շարժվող կոշտ դրոշմակնիքի փոխազդեցության խնդիրը viscoelastic շերտի հետ: Մահուրը շարժվում է հաստատուն արագությամբ և ներս է սեղմվում մշտական ​​նորմալ ուժով, ենթադրելով, որ շփման հատվածում շփում չկա: Այս խնդիրը լուծված է երկու տեսակի նամականիշերի համար՝ ուղղանկյուն և պարաբոլիկ: Հեղինակները փորձնականորեն ուսումնասիրել են տարբեր նյութերի միջշերտերի ազդեցությունը շփման գոտում ջերմափոխանակման գործընթացի վրա։ Դիտարկվել է մոտ վեց նմուշ և փորձնականորեն պարզվել է, որ չժանգոտվող պողպատից լցոնիչը արդյունավետ ջերմամեկուսիչ է: Մեկ այլ գիտական ​​հրապարակման մեջ դիտարկվել է ջերմաառաձգականության առանցքի համաչափ շփման խնդիրը առաձգական իզոտրոպ շերտի վրա տաք գլանաձև շրջանաձև իզոտրոպ դրոշմակնիքի ճնշման վրա, դրոշմակնիքի և շերտի միջև եղել է ոչ իդեալական ջերմային շփում: Վերևում քննարկված աշխատանքները դիտարկում են ավելի բարդ մեխանիկական վարքի ուսումնասիրությունը շփման փոխազդեցության վայրում, սակայն երկրաչափությունը մնում է կանոնական ձևի շատ դեպքերում: Քանի որ շփվող կառույցների, բարդ տարածական երկրաչափության, նյութերի և բեռնման պայմանների մեջ հաճախ լինում են 2-ից ավելի կոնտակտային մակերևույթներ, որոնք բարդ են իրենց մեխանիկական վարքագծով, գրեթե անհնար է վերլուծական լուծում ստանալ շատ գործնական կարևոր կոնտակտային խնդիրների համար, հետևաբար լուծման արդյունավետ մեթոդներ: պարտադիր են, ներառյալ թվային: Միևնույն ժամանակ, ժամանակակից կիրառական ծրագրային փաթեթներում կոնտակտային փոխազդեցության մեխանիզմի մոդելավորման կարևորագույն խնդիրներից է դիտարկել կոնտակտային զույգի նյութերի ազդեցությունը, ինչպես նաև թվային ուսումնասիրությունների արդյունքների համապատասխանությունը առկա վերլուծականին: լուծումներ։

Կոնտակտային փոխազդեցության խնդիրների լուծման տեսության և պրակտիկայի միջև առկա բացը, ինչպես նաև դրանց բարդ մաթեմատիկական ձևակերպումն ու նկարագրությունը խթան հանդիսացավ այս խնդիրների լուծման համար թվային մոտեցումների ձևավորման համար: Կոնտակտային փոխազդեցության մեխանիկայի խնդիրների թվային լուծման ամենատարածված մեթոդը վերջավոր տարրերի մեթոդն է (FEM): Դիտարկվում է լուծման կրկնվող ալգորիթմ՝ օգտագործելով FEM-ը միակողմանի շփման խնդրի համար: Կոնտակտային խնդիրների լուծումը դիտարկվում է ընդլայնված FEM-ի կիրառմամբ, որը հնարավորություն է տալիս հաշվի առնել շփումը շփվող մարմինների շփման մակերեսի վրա և դրանց անհամասեռությունը: Կոնտակտային փոխազդեցության խնդիրների համար FEM-ում դիտարկվող հրապարակումները կապված չեն կոնկրետ կառուցվածքային տարրերի հետ և հաճախ ունեն կանոնական երկրաչափություն: Իրական դիզայնի համար FEM-ի շրջանակներում կոնտակտը դիտարկելու օրինակ է , որտեղ դիտարկվում է գազատուրբինային շարժիչի սայրի և սկավառակի շփումը: Դիտարկված են հակաշփման ծածկույթների և միջշերտերի հետ բազմաշերտ կառույցների և մարմինների շփման փոխազդեցության խնդիրների թվային լուծումները: Հրապարակումները հիմնականում հաշվի են առնում շերտավոր կիսաբացերի և բացատների կոնտակտային փոխազդեցությունը ներդիրներով, ինչպես նաև կանոնական մարմինների միացումը միջշերտերի և ծածկույթների հետ։ Շփման մաթեմատիկական մոդելները քիչ բովանդակություն ունեն, իսկ շփման փոխազդեցության պայմանները վատ են նկարագրված: Կոնտակտային մոդելները հազվադեպ են հաշվի առնում շփման մակերևույթի վրա միաժամանակ կպչելու, տարբեր տեսակի շփումներով սահելու և անջատվելու հնարավորությունը: Հրապարակումների մեծ մասում կառուցվածքների և հանգույցների դեֆորմացիայի խնդիրների մաթեմատիկական մոդելները քիչ են նկարագրված, հատկապես շփման մակերեսների սահմանային պայմանները:

Միևնույն ժամանակ իրական բարդ համակարգերի և կառուցվածքների մարմինների շփման փոխազդեցության խնդիրների ուսումնասիրությունը ենթադրում է շփվող մարմինների նյութերի ֆիզիկամեխանիկական, շփման և գործառնական հատկությունների բազայի, ինչպես նաև հակաշփման ծածկույթների և թաղանթների առկայություն։ միջշերտեր. Հաճախ կոնտակտային զույգերի նյութերից մեկը տարբեր պոլիմերներ են, ներառյալ հակաշփման պոլիմերները: Նշվում է ֆտորոպլաստիկայի, դրա վրա հիմնված կոմպոզիցիաների և տարբեր աստիճանի գերբարձր մոլեկուլային քաշի պոլիէթիլենների հատկությունների մասին տեղեկատվության անբավարարությունը, ինչը խոչընդոտում է դրանց արդյունավետությանը արդյունաբերության բազմաթիվ ոլորտներում: Շտուտգարտի տեխնոլոգիական համալսարանի Նյութերի փորձարկման ազգային ինստիտուտի հիման վրա իրականացվել են մի շարք լայնածավալ փորձեր՝ ուղղված Եվրոպայում օգտագործվող նյութերի ֆիզիկական և մեխանիկական հատկությունների որոշմանը կոնտակտային հանգույցներում՝ գերբարձր մոլեկուլային քաշի պոլիէթիլեններ PTFE: և MSM՝ ածխածնի սև և պլաստիկացնող հավելումներով: Բայց լայնածավալ ուսումնասիրությունները, որոնք ուղղված են viscoelastic media-ի ֆիզիկական, մեխանիկական և գործառնական հատկությունների որոշմանը և նյութերի համեմատական ​​վերլուծությանը, որոնք հարմար են աշխարհում և Ռուսաստանում դեֆորմացիայի դժվարին պայմաններում գործող կրիտիկական արդյունաբերական կառույցների սահող մակերեսների համար: իրականացվել է. Այս առումով անհրաժեշտություն է առաջանում ուսումնասիրել viscoelastic media-ների ֆիզիկամեխանիկական, շփման և գործառնական հատկությունները, կառուցել դրանց վարքագծի մոդելներ և ընտրել բաղկացուցիչ հարաբերություններ:

Այսպիսով, բարդ համակարգերի և կառուցվածքների շփման փոխազդեցությունը մեկ կամ մի քանի սահող մակերեսների հետ ուսումնասիրելու խնդիրները դեֆորմացվող պինդ մարմնի մեխանիկայի ակտուալ խնդիր են։ Տեղական առաջադրանքները ներառում են նաև. իրականացնել թվային ուսումնասիրություններ, որոնք ուղղված են նյութերի ֆիզիկամեխանիկական և հակաշփման հատկությունների ազդեցության օրինաչափությունների բացահայտմանը և շփվող մարմինների երկրաչափությանը՝ շփման լարվածություն-լարված վիճակի վրա և դրանց հիման վրա մշակել նախագծվող կառուցվածքային տարրերի վարքագծի կանխատեսման մեթոդաբանություն և ոչ նախագծային բեռներ. Եվ նաև արդիական է շփման փոխազդեցության մեջ մտնող նյութերի ֆիզիկամեխանիկական, շփման և գործառնական հատկությունների ազդեցության ուսումնասիրությունը։ Նման խնդիրների գործնական իրականացումը հնարավոր է միայն զուգահեռ հաշվարկման տեխնոլոգիաներին ուղղված թվային մեթոդներով՝ ժամանակակից բազմապրոցեսորային համակարգչային տեխնոլոգիայի ներգրավմամբ։

Կոնտակտային զույգերի նյութերի ֆիզիկական և մեխանիկական հատկությունների ազդեցության վերլուծությունը շփման գոտու վրա առաձգականության տեսության շրջանակներում հայտնի անալիտիկ լուծման հետ շփման փոխազդեցության թեստային խնդրի իրականացման ժամանակ

Դիտարկենք կոնտակտային զույգի նյութերի հատկությունների ազդեցությունը շփման փոխազդեցության տարածքի պարամետրերի վրա՝ օգտագործելով դասական կոնտակտային խնդրի լուծման օրինակը P ուժերով միմյանց դեմ սեղմված երկու կոնտակտային գնդերի շփման փոխազդեցության վրա (նկ. 2.1): .). Գնդերի փոխազդեցության խնդիրը կդիտարկենք առաձգականության տեսության շրջանակներում, այս խնդրի վերլուծական լուծումը դիտարկել է Ա.Մ. Կացը .

Բրինձ. 2.1. Կոնտակտային դիագրամ

Որպես խնդրի լուծման մաս, բացատրվում է, որ, ըստ Հերցի տեսության, շփման ճնշումը հայտնաբերվում է ըստ (1) բանաձևի.

, (2.1)

որտեղ է շփման տարածքի շառավիղը, շփման տարածքի կոորդինատն է, տարածքի վրա շփման առավելագույն ճնշումն է:

Կոնտակտային փոխազդեցության մեխանիկայի շրջանակներում մաթեմատիկական հաշվարկների արդյունքում որոշման բանաձևեր են հայտնաբերվել և ներկայացվել համապատասխանաբար (2.2) և (2.3) կետերում.

, (2.2)

, (2.3)

որտեղ և են շփվող գնդերի շառավիղները, և , համապատասխանաբար Պուասոնի հարաբերություններն են և շփվող գնդերի առաձգականության մոդուլները։

Երևում է, որ (2-3) բանաձևերում նյութերի շփման զույգի մեխանիկական հատկությունների համար պատասխանատու գործակիցը նույն ձևն ունի, ուստի նշենք այն. , այս դեպքում բանաձևերը (2.2-2.3) ունեն (2.4-2.5) ձևը.

, (2.4)

. (2.5)

Դիտարկենք կառուցվածքում շփվող նյութերի հատկությունների ազդեցությունը շփման պարամետրերի վրա: Դիտարկենք երկու կոնտակտային գնդերի հետ շփվելու խնդրի շրջանակներում նյութերի հետևյալ կոնտակտային զույգերը. պողպատ - ֆտորոպլաստիկ; Պողպատ - կոմպոզիտային հակաշփման նյութ գնդաձև բրոնզե ներդիրներով (MAK); Պողպատ - Փոփոխված PTFE: Նյութերի կոնտակտային զույգերի նման ընտրությունը պայմանավորված է գնդաձև առանցքակալների հետ նրանց աշխատանքի հետագա ուսումնասիրությամբ: Կոնտակտային զույգ նյութերի մեխանիկական հատկությունները ներկայացված են Աղյուսակ 2.1-ում:

Աղյուսակ 2.1.

Շփվող գնդերի նյութական հատկությունները

Թիվ p / p	Նյութ 1 գնդ	Նյութ 2 գնդեր
	Պողպատե	Ֆտորոպլաստ
, N/m2		, N/m2
2E+11	0,3	5.45E+08	0,466
	Պողպատե	ԿԱԿԱՉ
, N/m2		, N/m2
2E+11	0,3		0,4388
	Պողպատե	Փոփոխված ֆտորոպլաստ
, N/m2		, N/m2
2E+11	0,3		0,46

Այսպիսով, այս երեք կոնտակտային զույգերի համար կարելի է գտնել շփման զույգի գործակիցը, շփման տարածքի առավելագույն շառավիղը և շփման առավելագույն ճնշումը, որոնք ներկայացված են Աղյուսակ 2.2-ում: Աղյուսակ 2.2. Կոնտակտային պարամետրերը հաշվարկվում են ճնշման ուժի միավորի շառավիղներով ( , m և , m) ոլորտների վրա գործողության պայմանով, Ն.

Աղյուսակ 2.2.

Կոնտակտային տարածքի ընտրանքներ

Բրինձ. 2.2. Կոնտակտային պահոցի պարամետրերը.

ա), մ 2 / N; բ) , մ; գ) , N / մ 2

Նկ. 2.2. ներկայացված է կոնտակտային գոտու պարամետրերի համեմատությունը գնդային նյութերի երեք կոնտակտային զույգերի համար: Կարելի է տեսնել, որ մաքուր ֆտորոպլաստիկը մյուս 2 նյութերի համեմատ առավելագույն շփման ճնշման ավելի ցածր արժեք ունի, մինչդեռ շփման գոտու շառավիղը ամենամեծն է։ Փոփոխված ֆտորոպլաստի և MAK-ի շփման գոտու պարամետրերը աննշանորեն տարբերվում են:

Դիտարկենք շփվող գնդերի շառավիղների ազդեցությունը շփման գոտու պարամետրերի վրա։ Միաժամանակ պետք է նշել, որ կոնտակտային պարամետրերի կախվածությունը գնդերի շառավիղներից նույնն է (4)-(5), այսինքն. նրանք նույն կերպ են մտնում բանաձևերի մեջ, հետևաբար, շփվող գնդերի շառավիղների ազդեցությունն ուսումնասիրելու համար բավական է փոխել մեկ ոլորտի շառավիղը։ Այսպիսով, մենք կդիտարկենք 2-րդ ոլորտի շառավիղի աճը 1 ոլորտի շառավիղի հաստատուն արժեքով (տես Աղյուսակ 2.3):

Աղյուսակ 2.3.

Շփվող ոլորտների շառավիղներ

Թիվ p / p	, մ	, մ

Աղյուսակ 2.4

Կոնտակտային գոտու պարամետրերը շփման ոլորտների տարբեր շառավիղների համար

Թիվ p / p	Steel-Photoplast	Steel-MAK	Steel-Mod PTFE
, մ	, N/m2	, մ	, N/m2	, մ	, N/m2
	0,000815	719701,5	0,000707	954879,5	0,000701	972788,7477
	0,000896	594100,5	0,000778	788235,7	0,000771	803019,4184
	0,000953		0,000827	698021,2	0,000819	711112,8885
	0,000975	502454,7	0,000846	666642,7	0,000838	679145,8759
	0,000987	490419,1	0,000857	650674,2	0,000849	662877,9247
	0,000994	483126,5	0,000863	640998,5	0,000855	653020,7752
	0,000999		0,000867	634507,3	0,000859	646407,8356
	0,001003		0,000871	629850,4	0,000863	641663,5312
	0,001006		0,000873	626346,3	0,000865	638093,7642
	0,001008	470023,7	0,000875	623614,2	0,000867	635310,3617

Կախվածությունը շփման գոտու պարամետրերից (շփման գոտու առավելագույն շառավիղը և շփման առավելագույն ճնշումը) ներկայացված են նկ. 2.3.

Հիմնվելով նկ. 2.3. կարելի է եզրակացնել, որ շփվող գնդերից մեկի շառավիղը մեծանալով, ինչպես շփման գոտու առավելագույն շառավիղը, այնպես էլ շփման առավելագույն ճնշումը դառնում են ասիմպտոտիկ: Այս դեպքում, ինչպես և սպասվում էր, շփման գոտու առավելագույն շառավիղի բաշխման օրենքը և կոնտակտային առավելագույն ճնշումը երեք դիտարկվող շփվող նյութերի համար նույնն են. ճնշումը նվազում է.

Շփվող նյութերի հատկությունների շփման պարամետրերի վրա ավելի տեսողական համեմատության համար մենք մեկ գրաֆիկի վրա գծում ենք ուսումնասիրվող երեք կոնտակտային զույգերի առավելագույն շառավիղը և, նմանապես, առավելագույն շփման ճնշումը (նկ. 2.4.):

Նկար 4-ում ցուցադրված տվյալների հիման վրա MAC-ի և փոփոխված PTFE-ի միջև կոնտակտային պարամետրերում նկատելիորեն փոքր տարբերություն կա, մինչդեռ էականորեն ավելի ցածր շփման ճնշման դեպքում մաքուր PTFE-ն ունի շփման տարածքի ավելի մեծ շառավիղ, քան մյուս երկու նյութերը:

Դիտարկենք կոնտակտային ճնշման բաշխումը երեք կոնտակտային զույգ նյութերի համար աճող . Շփման ճնշման բաշխումը ցուցադրված է շփման տարածքի շառավղով (նկ. 2.5.):

Բրինձ. 2.5. Շփման ճնշման բաշխումը շփման շառավիղով.

ա) Steel-Ftoroplast; բ) Steel-MAK;

գ) պողպատով ձևափոխված PTFE

Այնուհետև մենք դիտարկում ենք շփման տարածքի առավելագույն շառավիղի և առավելագույն շփման ճնշման կախվածությունը գնդերը միավորող ուժերից: Դիտարկենք ուժի միավորի շառավիղներով ( , m և , m) գնդակների վրա գործողությունը. ներկայացված են Աղյուսակ 2.5-ում:

Աղյուսակ 2.5.

Կոնտակտային ընտրանքներ, երբ մեծացնում եք

Պ, Ն	Steel-Photoplast	Steel-MAK	Steel-Mod PTFE
, մ	, N/m2	, մ	, N/m2	, մ	, N/m2
	0,0008145	719701,5	0,000707	954879,5287	0,000700586	972788,7477
	0,0017548		0,001523	2057225,581	0,001509367	2095809,824
	0,0037806		0,003282	4432158,158	0,003251832	4515285,389
	0,0081450		0,007071	9548795,287	0,00700586	9727887,477
	0,0175480		0,015235	20572255,81	0,015093667	20958098,24
	0,0378060		0,032822	44321581,58	0,032518319	45152853,89
	0,0814506		0,070713	95487952,87	0,070058595	97278874,77

Կոնտակտային պարամետրերի կախվածությունը ցույց է տրված նկ. 2.6.

Բրինձ. 2.6. Կոնտակտային պարամետրերի կախվածությունը

երեք կոնտակտային զույգ նյութերի համար՝ ա), մ; բ), N / մ 2

Երեք կոնտակտային զույգ նյութերի համար, սեղմող ուժերի ավելացմամբ, մեծանում են ինչպես շփման տարածքի առավելագույն շառավիղը, այնպես էլ շփման առավելագույն ճնշումը (Նկար 10): 2.6. Միևնույն ժամանակ, ինչպես նախկինում ստացված արդյունքը մաքուր ֆտորոպլաստի համար ավելի ցածր շփման ճնշման դեպքում, ավելի մեծ շառավղով շփման տարածք:

Դիտարկենք կոնտակտային ճնշման բաշխումը երեք կոնտակտային զույգ նյութերի համար աճող . Շփման ճնշման բաշխումը ցուցադրված է շփման տարածքի շառավղով (նկ. 2.7.):

Նախկինում ստացված արդյունքների նման, մոտեցող ուժերի աճով, ինչպես շփման տարածքի շառավիղը, այնպես էլ շփման ճնշումը մեծանում են, մինչդեռ շփման ճնշման բաշխման բնույթը նույնն է բոլոր հաշվարկային տարբերակների համար:

Իրականացնենք առաջադրանքը ANSYS ծրագրային փաթեթում։ Վերջավոր տարրերի ցանց ստեղծելիս օգտագործվել է տարրի տեսակը PLANE182: Այս տեսակը չորս հանգույցների տարր է և ունի մոտավորության երկրորդ կարգ։ Տարրը օգտագործվում է մարմինների 2D մոդելավորման համար։ Յուրաքանչյուր տարրի հանգույց ունի ազատության երկու աստիճան UX և UY: Նաև այս տարրը օգտագործվում է խնդիրները հաշվարկելու համար՝ առանցքի սիմետրիկ, հարթ դեֆորմացված վիճակով և հարթ լարված վիճակում:

Ուսումնասիրված դասական խնդիրներում օգտագործվել է կոնտակտային զույգի տեսակը՝ «մակերես – մակերես»։ Մակերեւույթներից մեկը նշանակված է որպես թիրախ ( ՆՊԱՏԱԿ), և մեկ այլ կոնտակտ ( CONTA) Քանի որ դիտարկվում է երկչափ խնդիր, օգտագործվում են TARGET169 և CONTA171 վերջավոր տարրերը:

Խնդիրն իրականացվում է առանցքի սիմետրիկ ձևակերպմամբ՝ օգտագործելով կոնտակտային տարրեր՝ առանց հաշվի առնելու զուգավորվող մակերեսների վրա շփումը: Խնդրի հաշվարկման սխեման ներկայացված է նկ. 2.8.

Բրինձ. 2.8. Գնդերի շփման նախագծման սխեմա

Երկու իրար հաջորդող գնդերի սեղմման խնդիրների մաթեմատիկական ձևակերպումը (նկ. 2.8.) իրականացվում է առաձգականության տեսության շրջանակներում և ներառում է.

հավասարակշռության հավասարումներ

երկրաչափական հարաբերություններ

, (2.7)

ֆիզիկական հարաբերակցությունները

, (2.8)

որտեղ և են Լամի պարամետրերը, լարվածության տենզորն է, լարման տենզորն է, տեղաշարժման վեկտորը, կամայական կետի շառավիղի վեկտորն է, լարվածության տենզորի առաջին ինվարիանտն է, միավորի տենզորն է, զբաղեցրած տարածքը ոլորտ 1, այն տարածքն է, որը զբաղեցնում է ոլորտը 2, .

(2.6)-(2.8) մաթեմատիկական պնդումը լրացվում է մակերեսների սահմանային պայմաններով և սիմետրիկ պայմաններով և . Գնդակ 1-ը ենթարկվում է ուժի

ուժը գործում է ոլորտի 2-ի վրա

. (2.10)

(2.6) - (2.10) հավասարումների համակարգը լրացվում է նաև շփման մակերևույթի վրա փոխազդեցության պայմաններով, մինչդեռ երկու մարմին շփվում են, որոնց պայմանական թվերն են 1 և 2։ Դիտարկվում են շփման փոխազդեցության հետևյալ տեսակները.

- շփման հետ սահում. ստատիկ շփման համար

, , , , (2.8)

որտեղ, ,

- սահող շփման համար

, , , , , , (2.9)

որտեղ, ,

- ջոկատ

, , (2.10)

- ամբողջական բռնում

, , , , (2.11)

որտեղ է շփման գործակիցը, շոշափելի շփման լարումների վեկտորի արժեքն է:

Գնդերի հպման խնդրի լուծման թվային իրականացումը կիրականացվի կոնտակտային զույգ նյութերի Steel-Ftoroplast-ի օրինակով՝ սեղմող ուժերով H: Բեռի այս ընտրությունը պայմանավորված է նրանով, որ ավելի փոքր բեռի դեպքում ավելի նուրբ է. պահանջվում է մոդելի և վերջավոր տարրերի խզում, ինչը խնդրահարույց է սահմանափակ հաշվողական ռեսուրսների պատճառով:

Կոնտակտային խնդրի թվային իրականացման ժամանակ առաջնային խնդիրներից մեկը կոնտակտային պարամետրերից խնդրի վերջավոր տարրերի լուծման կոնվերգենցիան գնահատելն է։ Ստորև ներկայացված է աղյուսակ 2.6. որը ներկայացնում է վերջավոր տարրերի մոդելների բնութագրերը, որոնք ներգրավված են բաժանման տարբերակի թվային լուծման կոնվերգենցիայի գնահատման մեջ։

Աղյուսակ 2.6.

Տարբեր չափերի տարրերի համար հանգուցային անհայտների թիվը շփվող գնդերի հարցում

Նկ. 2.9. ներկայացված է ոլորտների շփման խնդրի թվային լուծման սերտաճումը։

Բրինձ. 2.9. Թվային լուծման կոնվերգենցիան

Կարելի է նկատել թվային լուծման կոնվերգենցիան, մինչդեռ մոդելի կոնտակտային ճնշման բաշխումը 144 հազար հանգուցային անհայտներով ունի աննշան քանակական և որակական տարբերություններ 540 հազար հանգուցային անհայտ ունեցող մոդելից։ Միևնույն ժամանակ, ծրագրի հաշվարկման ժամանակը մի քանի անգամ տարբերվում է, ինչը նշանակալի գործոն է թվային ուսումնասիրության մեջ:

Նկ. 2.10. ցույց է տրված ոլորտների շփման խնդրի թվային և վերլուծական լուծումների համեմատությունը։ Խնդրի վերլուծական լուծումը համեմատվում է 540 հազար հանգուցային անհայտով մոդելի թվային լուծման հետ։

Բրինձ. 2.10. Վերլուծական և թվային լուծումների համեմատություն

Կարելի է նշել, որ խնդրի թվային լուծումը քանակական և որակական փոքր տարբերություններ ունի վերլուծական լուծումից։

Թվային լուծման կոնվերգենցիայի վերաբերյալ նմանատիպ արդյունքներ են ստացվել նաև մնացած երկու կոնտակտային զույգ նյութերի համար։

Միաժամանակ ՌԴ ԳԱ Ուրալի մասնաճյուղի շարունակական մեխանիկայի ինստիտուտում պ.գ.թ. Ա.Ադամովն իրականացրել է կոնտակտային զույգերի հակաշփման պոլիմերային նյութերի դեֆորմացիոն բնութագրերի մի շարք փորձարարական ուսումնասիրություններ՝ բեռնաթափման հետ դեֆորմացիայի բարդ բազմափուլ պատմության ներքո։ Փորձարարական ուսումնասիրությունների ցիկլը ներառում էր (նկ. 2.11.) թեստեր՝ ըստ Բրինելի նյութերի կարծրությունը որոշելու համար. հետազոտություն ազատ սեղմման պայմաններում, ինչպես նաև 20 մմ տրամագծով և երկարությամբ գլանաձև նմուշների կոշտ պողպատե ամրակով հատուկ սարքի մեջ սեղմելով սեղմման միջոցով։ Բոլոր փորձարկումներն իրականացվել են Zwick Z100SN5A փորձարկման մեքենայի վրա 10%-ից ոչ ավելի լարվածության մակարդակով:

Ըստ Բրինելի նյութերի կարծրությունը որոշելու փորձարկումներն իրականացվել են 5 մմ տրամագծով գնդիկի սեղմման միջոցով (նկ. 2.11., ա): Փորձի ժամանակ նմուշը ենթաշերտի վրա դնելուց հետո գնդիկի վրա կիրառվում է 9,8 Ն նախաբեռնում, որը պահպանվում է 30 վրկ։ Այնուհետև մեքենայով 5 մմ/րոպե արագությամբ գնդակը մտցվում է նմուշի մեջ մինչև հասնի 132 Ն բեռի, որը հաստատուն է պահվում 30 վայրկյան: Այնուհետև կատարվում է բեռնաթափում մինչև 9,8 Ն: Նախկինում նշված նյութերի կարծրությունը որոշելու փորձի արդյունքները ներկայացված են աղյուսակ 2.7-ում:

Աղյուսակ 2.7.

Նյութի կարծրություն

Ազատ սեղմման տակ ուսումնասիրվել են 20 մմ տրամագծով և բարձրությամբ գլանաձև նմուշներ: Կարճ գլանաձև նմուշում միասնական սթրեսային վիճակ իրականացնելու համար նմուշի յուրաքանչյուր ծայրում օգտագործվել են 0,05 մմ հաստությամբ ֆտորոպլաստիկ թաղանթից պատրաստված եռաշերտ միջադիրներ, որոնք քսված են ցածր մածուցիկության քսուքով: Այս պայմաններում նմուշը սեղմվում է առանց նկատելի «տակառի ձևավորման» մինչև 10% լարումներով: Ազատ սեղմման փորձերի արդյունքները ներկայացված են Աղյուսակ 2.8-ում:

Ազատ սեղմման փորձերի արդյունքներ

Կաշկանդված սեղմման պայմաններում (նկ. 2.11., գ) ուսումնասիրություններն իրականացվել են 20 մմ տրամագծով, մոտ 20 մմ բարձրությամբ գլանաձև նմուշներ սեղմելով կոշտ պողպատե վանդակով հատուկ սարքում՝ 100- թույլատրելի սահմանափակող ճնշումներով: 160 ՄՊա: Մեքենայի ձեռքով կառավարման ռեժիմում նմուշը բեռնվում է նախնական փոքր բեռով (~ 300 Ն, առանցքային սեղմման լարում ~ 1 ՄՊա)՝ ընտրելու բոլոր բացերը և քամելու ավելորդ քսանյութը: Դրանից հետո նմուշը պահվում է 5 րոպե՝ թուլացման գործընթացները թուլացնելու համար, այնուհետև սկսում է մշակվել նմուշի համար նախատեսված բեռնման ծրագիրը:

Կոմպոզիտային պոլիմերային նյութերի ոչ գծային վարքագծի վերաբերյալ ստացված փորձարարական տվյալները քանակապես դժվար է համեմատել։ Աղյուսակ 2.9. Տրված են շոշափող մոդուլի M = σ/ε արժեքները, որն արտացոլում է նմուշի կոշտությունը միակողմանի դեֆորմացված վիճակի պայմաններում:

Նմուշների կոշտությունը միակողմանի դեֆորմացված վիճակի պայմաններում

Փորձարկման արդյունքներից ստացվում են նաև նյութերի մեխանիկական բնութագրերը՝ առաձգականության մոդուլ, Պուասոնի հարաբերակցություն, լարվածության դիագրամներ։

0,000 0,000 -0,000 1154,29 -0,353 -1,923 1226,43 -0,381 -2,039 1298,58 -0,410 -2,156 1370,72 -0,442 -2,268 2405,21 -0,889 -3,713 3439,70 -1,353 -4,856 4474,19 -1,844 -5,540 5508,67 -2,343 -6,044 6543,16 -2,839 -6,579 7577,65 -3,342 -7,026 8612,14 -3,854 -7,335 9646,63 -4,366 -7,643 10681,10 -4,873 -8,002 11715,60 -5,382 -8,330 12750,10 -5,893 -8,612 13784,60 -6,403 -8,909 14819,10 -6,914 -9,230 15853,60 -7,428 -9,550 16888,00 -7,944 -9,865 17922,50 -8,457 -10,184 18957,00 -8,968 -10,508 19991,50 -9,480 -10,838 21026,00 -10,000 -11,202

Աղյուսակ 2.11

Դեֆորմացիա և լարվածություն հակաշփման կոմպոզիտային նյութի նմուշներում, որոնք հիմնված են ֆտորոպլաստի վրա՝ գնդաձև բրոնզե ներդիրներով և մոլիբդենի դիսուլֆիդով

Թիվ	Ժամանակ, վրկ	Երկարացում, %	Սթրես, MPa
		0,00000	-0,00000
	1635,11	-0,31227	-2,16253
	1827,48	-0,38662	-2,58184
	2196,16	-0,52085	-3,36773
	2933,53	-0,82795	-4,76765
	3302,22	-0,99382	-5,33360
	3670,9	-1,15454	-5,81052
	5145,64	-1,81404	-7,30133
	6251,69	-2,34198	-8,14546
	7357,74	-2,85602	-8,83885
	8463,8	-3,40079	-9,48010
	9534,46	-3,90639	-9,97794
	10236,4	-4,24407	-10,30620
	11640,4	-4,92714	-10,90800
	12342,4	-5,25837	-11,18910
	13746,3	-5,93792	-11,72070
	14448,3	-6,27978	-11,98170
	15852,2	-6,95428	-12,48420
	16554,2	-7,29775	-12,71790
	17958,2	-7,98342	-13,21760
	18660,1	-8,32579	-13,45170
	20064,1	-9,01111	-13,90540
	20766,1	-9,35328	-14,15230
		-9,69558	-14,39620
		-10,03990	-14,57500

Դեֆորմացիա և լարումներ ձևափոխված ֆտորոպլաստիկայի նմուշներում

Թիվ	Ժամանակ, վրկ	Առանցքային դեֆորմացիա, %	Պայմանական սթրես, ՄՊա
	0,0	0,000	-0,000
	1093,58	-0,32197	-2,78125
	1157,91	-0,34521	-2,97914
	1222,24	-0,36933	-3,17885
	2306,41	-0,77311	-6,54110
	3390,58	-1,20638	-9,49141
	4474,75	-1,68384	-11,76510
	5558,93	-2,17636	-13,53510
	6643,10	-2,66344	-14,99470
	7727,27	-3,16181	-16,20210
	8811,44	-3,67859	-17,20450
	9895,61	-4,19627	-18,06060
	10979,80	-4,70854	-18,81330
	12064,00	-5,22640	-19,48280
	13148,10	-5,75156	-20,08840
	14232,30	-6,27556	-20,64990
	15316,50	-6,79834	-21,18110
	16400,60	-7,32620	-21,69070
	17484,80	-7,85857	-22,18240
	18569,00	-8,39097	-22,65720
	19653,20	-8,92244	-23,12190
	20737,30	-9,45557	-23,58330
	21821,50	-10,00390	-24,03330

2.10.-2.12 աղյուսակներում ներկայացված տվյալների համաձայն. Կառուցվում են դեֆորմացիայի դիագրամներ (նկ. 2.2):

Փորձի արդյունքների հիման վրա կարելի է ենթադրել, որ նյութերի վարքագծի նկարագրությունը հնարավոր է պլաստիկության դեֆորմացիոն տեսության շրջանակներում։ Փորձարկման խնդիրների վրա նյութերի էլաստոպլաստիկ հատկությունների ազդեցությունը չի փորձարկվել վերլուծական լուծման բացակայության պատճառով:

Որպես կոնտակտային զույգ նյութ աշխատելիս նյութերի ֆիզիկական և մեխանիկական հատկությունների ազդեցության ուսումնասիրությունը դիտարկված է 3-րդ գլխում՝ գնդաձև կրող մասի իրական ձևավորման վերաբերյալ:

1. ԿՈՆՏԱԿՏԻ ՄԵԽԱՆԻԿԱՅԻ ԺԱՄԱՆԱԿԱԿԻՑ ԽՆԴԻՐՆԵՐ

ՓՈԽԱԶԴՐՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ

1.1. Դասական վարկածներ, որոնք օգտագործվում են հարթ մարմինների շփման խնդիրների լուծման համար

1.2. Պինդ մարմինների սողանքի ազդեցությունը շփման գոտում դրանց ձևի փոփոխության վրա

1.3. Կոպիտ մակերեսների կոնվերգենցիայի գնահատում

1.4. Բազմաշերտ կառույցների կոնտակտային փոխազդեցության վերլուծություն

1.5. Մեխանիկայի և շփման և մաշվածության խնդիրների միջև կապը

1.6. Տրիբոլոգիայում մոդելավորման կիրառման առանձնահատկությունները 31 ԵԶՐԱԿԱՑՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ ԱՌԱՋԻՆ ԳԼՈՒԽԻ.

2. ՀԱՐԹ ԳԼԱՆԴՐԱԿԱՆ ՄԱՐՄԻՆՆԵՐԻ ԿՈՆՏԱԿՏԱՅԻՆ ՓՈԽԱԶԴ

2.1. Հարթ իզոտրոպ սկավառակի և գլանաձև խոռոչով ափսեի շփման խնդրի լուծում

2.1.1. Ընդհանուր բանաձևեր

2.1.2. Կոնտակտային տարածքում տեղաշարժերի սահմանային պայմանի ստացում

2.1.3. Ինտեգրալ հավասարումը և դրա լուծումը 42 2.1.3.1. Ստացված հավասարման ուսումնասիրություն

2.1.3.1.1. Եզակի ինտեգրալ-դիֆերենցիալ հավասարման կրճատում լոգարիթմական եզակիություն ունեցող միջուկով ինտեգրալ հավասարման

2.1.3.1.2. Գծային օպերատորի նորմայի գնահատում

2.1.3.2. Հավասարման մոտավոր լուծում

2.2. Հարթ գլանաձեւ մարմինների ֆիքսված միացման հաշվարկը

2.3. Գլանաձեւ մարմինների շարժական միացումում տեղաշարժի որոշում

2.3.1. Առաձգական հարթության օժանդակ խնդրի լուծում

2.3.2. Էլաստիկ սկավառակի օժանդակ խնդրի լուծում

2.3.3. Առավելագույն նորմալ ճառագայթային տեղաշարժի որոշում

2.4. Մոտ շառավիղների բալոնների ներքին շփման ժամանակ շփման լարումների ուսումնասիրության տեսական և փորձարարական տվյալների համեմատություն

2.5. Սահմանափակ չափերի համակցված բալոնների համակարգի տարածական կոնտակտային փոխազդեցության մոդելավորում

2.5.1. Խնդրի ձևակերպում

2.5.2. Օժանդակ երկչափ խնդիրների լուծում

2.5.3. Բնօրինակ խնդրի լուծում 75 ԵՐԿՐՈՐԴ ԳԼՈՒԽԻ ԵԶՐԱԿԱՑՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ ԵՎ ՀԻՄՆԱԿԱՆ ԱՐԴՅՈՒՆՔՆԵՐ.

3. ԿՈՏՏ ՄԱՐՄԻՆՆԵՐԻ ՀԵՏ ԿՈՆՏԱԿԱՆ ԽՆԴԻՐՆԵՐ ԵՎ ԴՐԱՆՑ ԼՈՒԾՈՒՄԸ ԴԵՖՈՐՄԱՑՎԱԾ ՄԱԿԵՐԵՎՈՒԹՅԱՆ ԿՈՐՈՒԹՅՈՒՆԸ ՇՏԿԵԼՈՎ.

3.1. Տարածական ոչ լոկալ տեսություն. երկրաչափական ենթադրություններ

3.2. Կոշտության դեֆորմացմամբ որոշված ​​երկու զուգահեռ շրջանների հարաբերական կոնվերգենցիա

3.3. Կոշտության դեֆորմացիայի ազդեցության վերլուծական գնահատման մեթոդ

3.4. Շփման գոտում տեղաշարժերի սահմանում

3.5. Օժանդակ գործակիցների սահմանում

3.6. Էլիպսաձև շփման տարածքի չափերի որոշում

3.7. Շրջանաձևին մոտ շփման տարածքը որոշելու հավասարումներ

3.8. Գծին մոտ շփման տարածքը որոշելու հավասարումներ

3.9. a գործակիցի մոտավոր որոշումը շրջանագծի կամ SW շերտի տեսքով շփման տարածքի դեպքում

3.10. Ճնշումների և լարումների միջինացման առանձնահատկությունները Յու մոտ շառավղով կոպիտ բալոնների ներքին շփման երկչափ խնդրի լուծման գործում

3.10.1. Ինտեգրադիֆերենցիալ հավասարման ստացումը և դրա լուծումը կոպիտ բալոնների ներքին շփման դեպքում Յու.

3.10.2. Օժանդակ գործակիցների սահմանում ^ ^

3.10.3. Կոպիտ բալոնների լարվածության համապատասխանեցում ^ ^ ԵԶՐԱԿԱՑՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ ԵՎ ԵՐՐՈՐԴ ԳԼՈՒԽԻ ՀԻՄՆԱԿԱՆ ԱՐԴՅՈՒՆՔՆԵՐ

4. ՀԱՐԹ ՄԱՐՄԻՆՆԵՐԻ ՎԻՍԿՈԷԼԱՍՏԻԿՈՒԹՅԱՆ ԿՈՆՏԱԿԱՆ ԽՆԴԻՐՆԵՐԻ ԼՈՒԾՈՒՄ.

4.1. Հիմնական կետերը

4.2. Համապատասխանության սկզբունքների վերլուծություն

4.2.1. Վոլտերայի սկզբունքը

4.2.2. Սողացող դեֆորմացիայի տակ լայնակի ընդարձակման մշտական ​​գործակիցը

4.3. Գծային սողանքի երկչափ շփման խնդրի մոտավոր լուծումը հարթ գլանաձև մարմինների համար ^^

4.3.1. viscoelasticity օպերատորների ընդհանուր դեպք

4.3.2. Լուծում միապաղաղ աճող շփման տարածքի համար

4.3.3. Միացման ֆիքսված լուծում

4.3.4. Կոնտակտային փոխազդեցության մոդելավորում միատեսակ ծերացող իզոտրոպ ափսեի դեպքում

ՉՈՐՐՈՐԴ ԳԼՈՒԽԻ ԵԶՐԱԿԱՑՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԸ ԵՎ ՀԻՄՆԱԿԱՆ ԱՐԴՅՈՒՆՔՆԵՐԸ

5. ՄԱՔԵՐԵՎՈՒԹՅԱՆ ՍՈՂՈՒՄ

5.1. Ցածր թողունակությամբ մարմինների կոնտակտային փոխազդեցության առանձնահատկությունները

5.2. Մակերեւութային դեֆորմացիայի մոդելի կառուցում` հաշվի առնելով սողանքը էլիպսաձև կոնտակտային տարածքի դեպքում

5.2.1. երկրաչափական ենթադրություններ

5.2.2. Մակերեւութային սողուն մոդել

5.2.3. Կոպիտ շերտի միջին դեֆորմացիաների և միջին ճնշումների որոշում

5.2.4. Օժանդակ գործակիցների սահմանում

5.2.5. Էլիպսաձև շփման տարածքի չափերի որոշում

5.2.6. Շրջանաձև շփման տարածքի չափերի որոշում

5.2.7. Կոնտակտային տարածքի լայնությունը որպես շերտի որոշում

5.3. Կոպիտ բալոնների ներքին հպման համար 2D կոնտակտային խնդրի լուծում՝ մակերևութային սողման թույլտվությամբ

5.3.1. Խնդրի հայտարարություն գլանաձև մարմինների համար. Ինտեգրո-դիֆերենցիալ հավասարում

5.3.2. Օժանդակ գործակիցների որոշում 160 ՀԻՆԳԵՐՈՐԴ ԳԼՈՒԽԻ ԵԶՐԱԿԱՑՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐ ԵՎ ՀԻՄՆԱԿԱՆ ԱՐԴՅՈՒՆՔՆԵՐ.

6. ԾԱԾԿՈՂՆԵՐԻ ՀԵՏ ԳԼԱՆԴՐԱԿԱՆ ՄԱՐՄԻՆՆԵՐԻ ՓՈԽԱԶԴԵՑՈՒԹՅԱՆ ՄԵԽԱՆԻԿԱ.

6.1. Արդյունավետ մոդուլների հաշվարկ կոմպոզիտների տեսության մեջ

6.2. Անհամասեռ միջավայրերի արդյունավետ գործակիցների հաշվարկման ինքնահամապատասխան մեթոդի կառուցում` հաշվի առնելով ֆիզիկական և մեխանիկական հատկությունների տարածումը.

6.3. Անցքի եզրագծի վրա առաձգական կոմպոզիտային ծածկույթով սկավառակի և հարթության կոնտակտային խնդրի լուծում

6.3.1. Խնդրի հայտարարություն և հիմնական բանաձևեր

6.3.2. Կոնտակտային տարածքում տեղաշարժերի սահմանային պայմանի ստացում

6.3.3. Ինտեգրալ հավասարումը և դրա լուծումը

6.4. Խնդրի լուծում օրթոտրոպ առաձգական ծածկույթի դեպքում գլանաձև անիզոտրոպիայով

6.5. Վիսկոէլաստիկ ծերացման ծածկույթի ազդեցության որոշում շփման պարամետրերի փոփոխության վրա

6.6. Բազմբաղադրիչ ծածկույթի կոնտակտային փոխազդեցության և սկավառակի կոպտության առանձնահատկությունների վերլուծություն

6.7. Կոնտակտային փոխազդեցության մոդելավորում՝ հաշվի առնելով բարակ մետաղական ծածկույթները

6.7.1. Պլաստիկ ծածկով գնդակի և կոպիտ կիսատության շփում

6.7.1.1. Կոշտ մարմինների փոխազդեցության հիմնական վարկածները և մոդելը

6.7.1.2. Խնդրի մոտավոր լուծում

6.7.1.3. Առավելագույն շփման մոտեցման որոշում

6.7.2. Կոպիտ մխոցի և անցքի եզրագծի վրա բարակ մետաղական ծածկույթի շփման խնդրի լուծում

6.7.3. Շփման կոշտության որոշում բալոնների ներքին շփման ժամանակ

ՎԵՑԵՐՈՐԴ ԳԼՈՒԽԻ ԵԶՐԱԿԱՑՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԸ ԵՎ ՀԻՄՆԱԿԱՆ ԱՐԴՅՈՒՆՔՆԵՐԸ

7. ԽԱՌՆ ՍԱՀՄԱՆԱՅԻՆ ԽՆԴԻՐԻ ԼՈՒԾՈՒՄԸ ՆԵՐԱՌՎԱԾ ՄԱԿԵՐԵՎՈՒԹՅԱՆ մաշվածությամբ.

ՓՈԽԱԴՐՈՂ ՄԱՐՄԻՆՆԵՐԻ

7.1. Կոնտակտային խնդրի լուծման առանձնահատկությունները՝ հաշվի առնելով մակերեսների մաշվածությունը

7.2. Խնդրի շարադրանքը և լուծումը կոպտության առաձգական դեֆորմացիայի դեպքում

7.3. Մաշվածության տեսական գնահատման մեթոդը՝ հաշվի առնելով մակերևույթի սողումը

7.4. Մաշվածությունը գնահատելու մեթոդ՝ հաշվի առնելով ծածկույթի ազդեցությունը

7.5. Հաշվի են առնվել մաշվածության հետ կապված հարթության խնդիրների ձևակերպման ամփոփիչ դիտողությունները

ՅՈԹԵՐՈՐԴ ԳԼՈՒԽԻ ԵԶՐԱԿԱՑՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԸ ԵՎ ՀԻՄՆԱԿԱՆ ԱՐԴՅՈՒՆՔՆԵՐԸ

Առաջարկվող ատենախոսությունների ցանկը

• Բարակ պատերով տարրերի և վիսկոլաստիկ մարմինների կոնտակտային փոխազդեցության մասին ոլորման և առանցքի համաչափ դեֆորմացիայի տակ՝ հաշվի առնելով ծերացման գործոնը. 1984թ., ֆիզիկամաթեմատիկական գիտությունների թեկնածու Դավթյան, Զավեն Ազիբեկովիչ

• Թիթեղների և գլանաձև թաղանթների ստատիկ և դինամիկ շփման փոխազդեցությունը կոշտ մարմինների հետ 1983թ., ֆիզիկամաթեմատիկական գիտությունների թեկնածու Կուզնեցով, Սերգեյ Արկադևիչ

• Մեքենայի մասերի ամրության տեխնոլոգիական աջակցություն՝ հիմնված կարծրացման մշակման վրա՝ հակաշփման ծածկույթների միաժամանակյա կիրառմամբ 2007թ., տեխնիկական գիտությունների դոկտոր Բերսուդսկի, Անատոլի Լեոնիդովիչ

• Թերմոէլաստիկ շփման խնդիրներ ծածկույթներով մարմինների համար 2007թ., ֆիզիկամաթեմատիկական գիտությունների թեկնածու Գուբարևա, Ելենա Ալեքսանդրովնա

• Կոնտակտային խնդիրների լուծման տեխնիկա կամայական ձևի մարմինների համար՝ հաշվի առնելով մակերեսի կոշտությունը վերջավոր տարրերի մեթոդով 2003թ., տեխնիկական գիտությունների թեկնածու Օլշևսկի, Ալեքսանդր Ալեքսեևիչ

Ատենախոսության ներածություն (վերացականի մի մասը) «Դեֆորմացվող պինդ մարմինների կոնտակտային փոխազդեցության տեսություն շրջանաձև սահմաններով՝ հաշվի առնելով մակերեսների մեխանիկական և միկրոերկրաչափական բնութագրերը» թեմայով.

Տեխնոլոգիաների զարգացումը նոր մարտահրավերներ է դնում մեքենաների և դրանց տարրերի աշխատանքի ուսումնասիրության մեջ: Դրանց հուսալիության և ամրության բարձրացումը մրցունակության աճը որոշող կարևորագույն գործոնն է։ Բացի այդ, մեքենաների և սարքավորումների ծառայության ժամկետի երկարացումը, նույնիսկ փոքր չափով տեխնոլոգիայի բարձր հագեցվածությամբ, հավասարազոր է զգալի նոր արտադրական հզորությունների գործարկմանը:

Մեքենաների աշխատանքային պրոցեսների տեսության ներկա վիճակը, աշխատանքային բեռների որոշման լայնածավալ փորձարարական տեխնիկայի և առաձգականության կիրառական տեսության զարգացման բարձր մակարդակի հետ, նյութերի ֆիզիկական և մեխանիկական հատկությունների առկա գիտելիքներով, ստիպում են այն. հնարավոր է ապահովել մեքենաների մասերի և ապարատի ընդհանուր ամրությունը՝ նորմալ պայմաններում կոտրվելու դեմ բավականին մեծ երաշխիքով ծառայություններ: Միևնույն ժամանակ, վերջիններիս քաշի և չափի ցուցանիշների նվազման միտումը՝ դրանց էներգիայի հագեցվածության միաժամանակյա աճով, անհրաժեշտ է դարձնում վերանայել հայտնի մոտեցումներն ու ենթադրությունները մասերի սթրեսային վիճակի որոշման հարցում և պահանջում է մշակել նոր. հաշվարկման մոդելները, ինչպես նաև փորձարարական հետազոտության մեթոդների կատարելագործումը։ Մեքենաշինական արտադրանքի խափանումների վերլուծությունը և դասակարգումը ցույց են տվել, որ շահագործման պայմաններում ձախողման հիմնական պատճառը ոչ թե կոտրվելն է, այլ դրանց աշխատանքային մակերեսների մաշվածությունը և վնասելը:

Հոդերի մասերի մաշվածության ավելացումը որոշ դեպքերում խախտում է մեքենայի աշխատանքային տարածքի խստությունը, մյուսներում՝ քսման նորմալ ռեժիմը, երրորդում՝ հանգեցնում է մեխանիզմի կինեմատիկական ճշգրտության կորստի: Մակերեւույթների մաշվածությունը և վնասումը նվազեցնում է մասերի հոգնածության ուժը և կարող է հանգեցնել դրանց ոչնչացման որոշակի ծառայության ժամկետից հետո աննշան կառուցվածքային և տեխնոլոգիական կոնցենտրատորների և ցածր գնահատված լարումների պատճառով: Այսպիսով, մաշվածության ավելացումը խաթարում է հավաքների մասերի բնականոն փոխազդեցությունը, կարող է առաջացնել զգալի լրացուցիչ բեռներ և պատահական վնաս պատճառել:

Այս ամենը գրավեց տարբեր մասնագիտությունների գիտնականների, դիզայներների և տեխնոլոգների լայն շրջանակ մեքենաների ամրության և հուսալիության բարձրացման խնդրին, ինչը հնարավորություն տվեց ոչ միայն մշակել մի շարք միջոցառումներ մեքենաների ծառայության ժամկետը մեծացնելու և ռացիոնալ մեթոդներ ստեղծելու համար: նրանց մասին հոգ տանելու համար, բայց նաև հիմնվելով ֆիզիկայի, քիմիայի և մետաղագիտության նվաճումների վրա՝ հիմք դնել զուգընկերների մեջ շփման, մաշվածության և քսելու վարդապետության համար:

Ներկայումս մեր երկրում և արտերկրում ինժեներների զգալի ջանքերն ուղղված են փոխազդող մասերի շփման լարվածության որոշման խնդրի լուծման ուղիներ գտնելուն, քանի որ. նյութերի մաշվածության հաշվարկից կառուցվածքային մաշվածության դիմադրության խնդիրներին անցնելու համար որոշիչ դեր ունեն դեֆորմացվող պինդի մեխանիկայի կոնտակտային խնդիրները։ Շրջանաձև սահմաններով մարմինների առաձգականության տեսության կոնտակտային խնդիրների լուծումները էական նշանակություն ունեն ինժեներական պրակտիկայի համար։ Դրանք տեսական հիմք են կազմում մեքենաների այնպիսի տարրերի հաշվարկման համար, ինչպիսիք են առանցքակալները, պտտվող հոդերը, շարժակների որոշ տեսակներ, միջամտության միացումներ:

Ամենալայնածավալ ուսումնասիրություններն իրականացվել են վերլուծական մեթոդների կիրառմամբ։ Ժամանակակից բարդ վերլուծության և պոտենցիալ տեսության միջև հիմնարար կապերի առկայությունն այնպիսի դինամիկ ոլորտի հետ, ինչպիսին մեխանիկա է, որոշեց դրանց արագ զարգացումն ու օգտագործումը կիրառական հետազոտություններում: Թվային մեթոդների կիրառումը զգալիորեն ընդլայնում է շփման գոտում սթրեսային վիճակի վերլուծության հնարավորությունները։ Միևնույն ժամանակ, մաթեմատիկական ապարատի զանգվածային լինելը, հզոր հաշվողական գործիքների կիրառման անհրաժեշտությունը զգալիորեն խոչընդոտում են առկա տեսական զարգացումների կիրառմանը կիրառական խնդիրների լուծման գործում: Այսպիսով, մեխանիկայի զարգացման արդի ուղղություններից է առաջադրված խնդիրների հստակ մոտավոր լուծումներ ստանալը՝ ապահովելով դրանց թվային իրականացման պարզությունը և ուսումնասիրվող երևույթը գործնականում բավարար ճշգրտությամբ նկարագրելով: Այնուամենայնիվ, չնայած ձեռք բերված հաջողություններին, դեռևս դժվար է գոհացուցիչ արդյունքներ ստանալ՝ հաշվի առնելով փոխազդող մարմինների տեղական դիզայնի առանձնահատկությունները և միկրոերկրաչափությունը։

Հարկ է նշել, որ շփման հատկությունները զգալի ազդեցություն ունեն մաշվածության գործընթացների վրա, քանի որ շփման դիսկրետության պատճառով միկրոկոպիտների շփումը տեղի է ունենում միայն իրական տարածքը կազմող առանձին տարածքների վրա: Բացի այդ, մշակման ընթացքում առաջացած ելուստները բազմազան են իրենց ձևով և ունեն տարբեր բարձունքների բաշխում։ Հետևաբար, մակերեսների տեղագրությունը մոդելավորելիս անհրաժեշտ է վիճակագրական բաշխման օրենքների մեջ ներմուծել իրական մակերեսը բնութագրող պարամետրեր։

Այս ամենը պահանջում է կոնտակտային խնդիրների լուծման միասնական մոտեցման մշակում՝ հաշվի առնելով մաշվածությունը, որն առավելապես հաշվի է առնում ինչպես փոխազդող մասերի երկրաչափությունը, այնպես էլ մակերեսների միկրոերկրաչափական և ռեոլոգիական բնութագրերը, դրանց մաշվածության դիմադրության բնութագրերը և մոտավոր ստացման հնարավորությունը։ լուծում նվազագույն թվով անկախ պարամետրերով:

Աշխատանքի կապը գիտական ​​խոշոր ծրագրերի, թեմաների հետ. Ուսումնասիրություններն իրականացվել են հետևյալ թեմաների համաձայն՝ «Հերցի տեսությամբ չնկարագրված գլանաձև մարմինների առաձգական կոնտակտային փոխազդեցությամբ կոնտակտային լարումների հաշվարկման մեթոդ մշակել» (Բելառուսի Հանրապետության կրթության նախարարություն, 1997 թ., թիվ GR. 19981103); «Հպվող մակերևույթների միկրոկոշտությունների ազդեցությունը կոնտակտային լարումների բաշխման վրա համանման շառավղներով գլանաձև մարմինների փոխազդեցության վրա» (հիմնարար հետազոտությունների բելառուսական հանրապետական ​​հիմնադրամ, 1996, No. GR 19981496); «Սահող առանցքակալների մաշվածության կանխատեսման մեթոդ մշակել՝ հաշվի առնելով փոխազդող մասերի մակերեսների տեղագրական և ռեոլոգիական բնութագրերը, ինչպես նաև հակաշփման ծածկույթների առկայությունը» (Բելառուսի Հանրապետության կրթության նախարարություն, 1998 թ. Թիվ GR 1999929); «Մեքենայի մասերի կոնտակտային փոխազդեցության մոդելավորում՝ հաշվի առնելով մակերեսային շերտի ռեոլոգիական և երկրաչափական հատկությունների պատահականությունը» (Բելառուսի Հանրապետության կրթության նախարարություն, 1999 թ. No. GR 20001251):

Ուսումնասիրության նպատակը և խնդիրները: Պինդ մարմինների մակերևույթի կոշտության երկրաչափական, ռեոլոգիական բնութագրերի ազդեցության տեսական կանխատեսման միասնական մեթոդի մշակում և շփման գոտում լարված վիճակի վրա ծածկույթների առկայություն, ինչպես նաև դրա հիման վրա փոփոխության օրինաչափությունների հաստատում։ զուգընկերների շփման կոշտությունը և մաշվածության դիմադրությունը՝ օգտագործելով շրջանաձև սահմաններով մարմինների փոխազդեցության օրինակը:

Այս նպատակին հասնելու համար անհրաժեշտ է լուծել հետևյալ խնդիրները.

Մշակել առաձգականության և մածուցիկության տեսության խնդիրների մոտավոր լուծման մեթոդ ափսեի մեջ գլանաձև և գլանաձև խոռոչի կոնտակտային փոխազդեցության վրա՝ օգտագործելով նվազագույն թվով անկախ պարամետրեր:

Մշակել մարմինների շփման փոխազդեցության ոչ լոկալ մոդել՝ հաշվի առնելով մակերեսների միկրոերկրաչափական, ռեոլոգիական բնութագրերը, ինչպես նաև պլաստիկ ծածկույթների առկայությունը։

Հիմնավորել այնպիսի մոտեցում, որը թույլ է տալիս շտկել փոխազդող մակերևույթների կորությունը կոշտության դեֆորմացիայի պատճառով:

Սկավառակի և իզոտրոպային, օրթոտրոպային գլանաձև անիզոտրոպով և վիսկոէլաստիկ ծերացման ծածկույթների մոտավոր լուծման մեթոդ մշակել ափսեի անցքի վրա՝ հաշվի առնելով դրանց լայնակի դեֆորմացիան։

Կառուցեք մոդել և որոշեք պինդ մարմնի մակերեսի միկրոերկրաչափական առանձնահատկությունների ազդեցությունը հակամարմինի վրա պլաստիկ ծածկույթի հետ շփման փոխազդեցության վրա:

Խնդիրների լուծման մեթոդ մշակել՝ հաշվի առնելով գլանաձև մարմինների մաշվածությունը, դրանց մակերեսների որակը, ինչպես նաև հակաշփման ծածկույթների առկայությունը։

Ուսումնասիրության առարկան և առարկան առաձգականության և մածուցիկության տեսության ոչ դասական խառը խնդիրներն են շրջանաձև սահմաններով մարմինների համար՝ հաշվի առնելով դրանց մակերեսների և ծածկույթների տեղագրական և ռեոլոգիական բնութագրերի ոչ տեղայնությունը, որոնց օրինակով. Սույն աշխատության մեջ մշակված է կոնտակտային գոտում լարվածության վիճակի փոփոխության վերլուծության բարդ մեթոդ՝ կախված որակի ցուցանիշներից։

Վարկած. Նախադրված սահմանային խնդիրները լուծելիս, հաշվի առնելով մարմինների մակերեսի որակը, կիրառվում է ֆենոմենոլոգիական մոտեցում, ըստ որի՝ կոպտության դեֆորմացիան դիտվում է որպես միջանկյալ շերտի դեֆորմացիա։

Ժամանակի փոփոխվող սահմանային պայմանների հետ կապված խնդիրները համարվում են քվազաստատիկ:

Հետազոտության մեթոդիկա և մեթոդներ: Հետազոտություններ կատարելիս օգտագործվել են դեֆորմացվող պինդ մարմնի մեխանիկայի, տրիբոլոգիայի և ֆունկցիոնալ վերլուծության հիմնական հավասարումները։ Մշակվել և հիմնավորվել է մի մեթոդ, որը հնարավորություն է տալիս շտկել բեռնված մակերևույթների կորությունը միկրոկոշտությունների դեֆորմացիաների պատճառով, ինչը մեծապես հեշտացնում է ընթացող անալիտիկ փոխակերպումները և հնարավորություն է տալիս ձեռք բերել վերլուծական կախվածություն շփման տարածքի չափի և շփման լարումների համար. հաշվի առնելով նշված պարամետրերը` չօգտագործելով հիմքի երկարության արժեքի փոքրության ենթադրությունը` չափերի համեմատ կոշտության բնութագրերը չափելու համար.շփման տարածքները.

Մակերեւույթի մաշվածության տեսական կանխատեսման մեթոդ մշակելիս դիտարկված մակրոսկոպիկ երեւույթները դիտարկվել են որպես վիճակագրական միջինացված հարաբերությունների դրսևորման արդյունք։

Աշխատանքում ստացված արդյունքների հավաստիությունը հաստատվում է ստացված տեսական լուծումների և փորձարարական ուսումնասիրությունների արդյունքների համեմատությամբ, ինչպես նաև այլ մեթոդներով հայտնաբերված որոշ լուծումների արդյունքների համեմատությամբ:

Ստացված արդյունքների գիտական ​​նորույթն ու նշանակությունը. Առաջին անգամ, օգտագործելով շրջանաձև սահմաններով մարմինների կոնտակտային փոխազդեցության օրինակը, իրականացվել է ուսումնասիրությունների ընդհանրացում և փոխազդող մարմինների կոպիտ մակերևույթների ոչ տեղային երկրաչափական, ռեոլոգիական բնութագրերի ազդեցության բարդ տեսական կանխատեսման միասնական մեթոդ: և մշակվել է ծածկույթների առկայությունը սթրեսային վիճակի, շփման կոշտության և միջերեսների մաշվածության դիմադրության վրա:

Կատարված հետազոտությունների համալիրը հնարավորություն տվեց ատենախոսության մեջ ներկայացնել պինդ մեխանիկայի խնդիրների լուծման տեսականորեն հիմնավորված մեթոդ՝ հիմնված մակրոսկոպիկորեն դիտարկված երևույթների հետևողական դիտարկման վրա՝ զգալի տարածքում վիճակագրորեն միջինացված մանրադիտակային կապերի դրսևորման արդյունքում։ շփման մակերեսին.

Որպես խնդրի լուծման մաս.

Առաջարկվում է մակերեսային իզոտրոպ կոշտությամբ պինդ մարմինների շփման փոխազդեցության եռաչափ ոչ տեղային մոդել։

Մշակվել է պինդ մարմինների մակերեսային բնութագրերի ազդեցության որոշման մեթոդ սթրեսի բաշխման վրա։

Հետազոտված է գլանաձև մարմինների կոնտակտային խնդիրներում ստացված ինտեգրոդիֆերենցիալ հավասարումը, որը հնարավորություն է տվել պարզել դրա լուծման գոյության և եզակիության պայմանները, ինչպես նաև կառուցված մոտարկումների ճշգրտությունը։

Ստացված արդյունքների գործնական (տնտեսական, սոցիալական) նշանակությունը. Տեսական ուսումնասիրության արդյունքները բերվել են գործնական օգտագործման համար ընդունելի մեթոդների և կարող են ուղղակիորեն կիրառվել առանցքակալների, սահող առանցքակալների և շարժակների ինժեներական հաշվարկներում: Առաջարկվող լուծումների կիրառումը կնվազեցնի նոր մեքենաշինական կառույցների ստեղծման ժամանակը, ինչպես նաև մեծ ճշգրտությամբ կկանխատեսի դրանց սպասարկման բնութագրերը։

Կատարված հետազոտության արդյունքների մի մասն իրականացվել է NLP «Cycloprivod», NPO «Altech»-ում։

Պաշտպանության ներկայացված ատենախոսության հիմնական դրույթները.

Դեֆորմացված պինդի մեխանիկայի խնդրի մոտավոր լուծումը հարթ մխոցի և գլանաձև խոռոչի կոնտակտային փոխազդեցության վրա ափսեի մեջ՝ բավարար ճշգրտությամբ նկարագրելով ուսումնասիրվող երևույթը՝ օգտագործելով նվազագույն թվով անկախ պարամետրեր:

Դեֆորմացվող պինդ մարմնի մեխանիկայի ոչ տեղական սահմանային խնդիրների լուծում՝ հաշվի առնելով դրանց մակերևույթների երկրաչափական և ռեոլոգիական բնութագրերը՝ հիմնված մի մեթոդի վրա, որը հնարավորություն է տալիս շտկել փոխազդող մակերևույթների կորությունը կոշտության դեֆորմացիայի պատճառով: Կոշտության չափման հիմքի երկարությունների երկրաչափական չափերի փոքրության մասին ենթադրության բացակայությունը շփման տարածքի չափերի համեմատ թույլ է տալիս անցնել պինդ մարմինների մակերեսի դեֆորմացման բազմամակարդակ մոդելների մշակմանը:

Մակերեւութային շերտերի դեֆորմացիայի հետեւանքով գլանաձեւ մարմինների սահմանի տեղաշարժերի հաշվարկման մեթոդի կառուցում և հիմնավորում. Ստացված արդյունքները հնարավորություն են տալիս մշակել տեսական մոտեցում, որը որոշում է զույգերի շփման կոշտությունը՝ հաշվի առնելով իրական մարմինների մակերեսների վիճակի բոլոր հատկանիշների համատեղ ազդեցությունը։

Սկավառակի և խոռոչի վիսկոլաստիկ փոխազդեցության մոդելավորում՝ ծերացող նյութից պատրաստված ափսեի մեջ, որի արդյունքների իրականացման պարզությունը թույլ է տալիս դրանք օգտագործել կիրառական խնդիրների լայն շրջանակի համար։

Սկավառակի և իզոտրոպային, օրթոտրոպային գլանաձև անիզոտրոպությամբ, ինչպես նաև ափսեի անցքի վրա վիսկոէլաստիկ ծերացող ծածկույթների մոտավոր լուծում՝ հաշվի առնելով դրանց լայնակի դեֆորմացիան։ Սա հնարավորություն է տալիս գնահատել առաձգականության ցածր մոդուլով կոմպոզիտային ծածկույթների ազդեցությունը միջերեսների բեռնման վրա:

Ոչ լոկալ մոդելի կառուցում և պինդ մարմնի մակերեսի կոշտության բնութագրերի ազդեցության որոշում հակամարմինի վրա պլաստիկ ծածկույթի հետ շփման փոխազդեցության վրա:

Սահմանային խնդիրների լուծման մեթոդի մշակում` հաշվի առնելով գլանաձեւ մարմինների մաշվածությունը, դրանց մակերեսների որակը, ինչպես նաև հակաշփման ծածկույթների առկայությունը: Այս հիման վրա առաջարկվում է մեթոդաբանություն, որը կենտրոնացնում է մաթեմատիկական և ֆիզիկական մեթոդները մաշվածության դիմադրության ուսումնասիրության մեջ, ինչը հնարավորություն է տալիս իրական շփման միավորների ուսումնասիրության փոխարեն կենտրոնանալ շփման գոտում տեղի ունեցող երևույթների ուսումնասիրության վրա:

Դիմորդի անձնական ներդրումը. Պաշտպանության ներկայացված բոլոր արդյունքները ձեռք են բերվել անձամբ հեղինակի կողմից:

Ատենախոսության արդյունքների հաստատում. Ատենախոսության մեջ ներկայացված հետազոտության արդյունքները ներկայացվել են 22 միջազգային գիտաժողովներում և կոնգրեսներում, ինչպես նաև ԱՊՀ և հանրապետական ​​երկրների գիտաժողովներում, այդ թվում՝ «Պոնտրյագինի ընթերցումներ - 5» (Վորոնեժ, 1994, Ռուսաստան), «Մաթեմատիկական մոդելներ. ֆիզիկական գործընթացները և դրանց հատկությունները» (Տագանրոգ, 1997, Ռուսաստան), Nordtrib»98 (Ebeltoft, 1998, Դանիա), Թվային մաթեմատիկա և հաշվողական մեխանիկա - «NMCM»98» (Miskolc, 1998, Հունգարիա), «Modelling»98» ( Պրահա, 1998, Չեխիա), 6-րդ միջազգային սիմպոզիում սողացող և զուգակցված գործընթացների վերաբերյալ (Bialowieza, 1998, Լեհաստան), «Հաշվարկային մեթոդներ և արտադրություն. իրականություն, խնդիրներ, հեռանկարներ» (Գոմել, 1998, Բելառուս), «Պոլիմերային կոմպոզիտներ 98» ( Գոմել, 1998, Բելառուս), «Մեխանիկա»99» (Կաունաս, 1999, Լիտվա), Տեսական և կիրառական մեխանիկայի բելառուսական II կոնգրես.

Մինսկ, 1999, Բելառուս), Ինտերնատ. Conf. Ինժեներական ռեոլոգիայի մասին, ICER»99 (Զիելոնա Գորա, 1999, Լեհաստան), «Նյութերի և կառուցվածքների ամրության խնդիրները տրանսպորտում» (Սանկտ Պետերբուրգ, 1999, Ռուսաստան), Բազմադաշտային խնդիրների միջազգային գիտաժողով (Շտուտգարտ, 1999, Գերմանիա):

Արդյունքների հրապարակում. Ատենախոսական նյութերի հիման վրա տպագրվել է 40 տպագիր աշխատանք, այդ թվում՝ 1 մենագրություն, 19 հոդված ամսագրերում և ժողովածուներում, այդ թվում՝ 15 հոդված անձնական հեղինակությամբ։ Հրապարակված նյութերի ընդհանուր էջերի թիվը 370 է։

Ատենախոսության կառուցվածքը և ծավալը. Ատենախոսությունը բաղկացած է ներածությունից, յոթ գլուխներից, եզրակացությունից, հղումների ցանկից և հավելվածից: Ատենախոսության ընդհանուր ծավալը 275 էջ է, ներառյալ նկարազարդումների զբաղեցրած ծավալը՝ 14 էջ, աղյուսակները՝ 1 էջ։ Օգտագործված աղբյուրների թիվը ներառում է 310 միավոր։

Նմանատիպ թեզեր «Դեֆորմացվող պինդ մարմնի մեխանիկա» մասնագիտությամբ, 01.02.04 ՎԱԿ կոդ.

• Տեքստիլ մեքենաների մասերի գազաջերմային ծածկույթների մակերեսի հարթեցման գործընթացի մշակում և հետազոտություն՝ դրանց կատարողականությունը բարձրացնելու նպատակով 1999թ., տեխնիկական գիտությունների թեկնածու Մնացականյան, Վիկտորյա Ումեդովնա

• Էլաստոպլաստիկ մարմինների դինամիկ կոնտակտային փոխազդեցության թվային մոդելավորում 2001թ., ֆիզիկամաթեմատիկական գիտությունների թեկնածու Սադովսկայա, Օքսանա Վիկտորովնա

• Շփման խնդիրների լուծում թիթեղների և հարթ ոչ հերցյան կոնտակտային խնդիրների տեսության մեջ սահմանային տարրերի մեթոդով 2004թ., ֆիզիկամաթեմատիկական գիտությունների թեկնածու Մալկին, Սերգեյ Ալեքսանդրովիչ

• Հոդված մակերեսների կոշտության դիսկրետ մոդելավորում գործընթացային սարքավորումների ճշգրտության ավտոմատացված գնահատման մեջ 2004թ., տեխնիկական գիտությունների թեկնածու Կորզակով, Ալեքսանդր Անատոլևիչ

• Կոնտակտային զույգ մասերի օպտիմալ ձևավորում 2001թ., տեխնիկական գիտությունների դոկտոր Հաջիև Վահիդ Ջալալ օղլու

Ատենախոսության եզրակացություն «Դեֆորմացվող պինդ մարմնի մեխանիկա» թեմայով, Կրավչուկ, Ալեքսանդր Ստեպանովիչ

ԵԶՐԱԿԱՑՈՒԹՅՈՒՆ

Կատարված հետազոտության ընթացքում դրվել և լուծվել են դեֆորմացվող պինդ մարմնի մեխանիկայի մի շարք ստատիկ և քվազաստատիկ խնդիրներ։ Սա մեզ թույլ է տալիս ձևակերպել հետևյալ եզրակացությունները և նշել արդյունքները.

1. Կոնտակտային լարվածությունը և մակերեսի որակը մեքենաշինական կառույցների դիմացկունությունը որոշող հիմնական գործոններից են, որոնք, զուգակցված մեքենաների քաշի և չափերի ցուցիչների կրճատման միտումի, նոր տեխնոլոգիական և կառուցվածքային լուծումների կիրառման հետ, հանգեցնում են. անհրաժեշտ է վերանայել և կատարելագործել մոտեցումներն ու ենթադրությունները, որոնք օգտագործվում են զուգընկերների սթրեսային վիճակի, տեղաշարժերի և մաշվածության որոշման համար: Մյուս կողմից, մաթեմատիկական ապարատի ծանրաբեռնվածությունը, հաշվողական հզոր գործիքների կիրառման անհրաժեշտությունը էապես խոչընդոտում են առկա տեսական զարգացումների կիրառմանը կիրառական խնդիրների լուծման գործում և սահմանում են մեխանիկայի զարգացման հիմնական ուղղություններից մեկը՝ հստակ մոտավոր լուծումներ ստանալու համար։ առաջադրված խնդիրները՝ ապահովելով դրանց թվային իրականացման պարզությունը։

2. Կառուցվում է դեֆորմացվող պինդ նյութի մեխանիկայի խնդրի մոտավոր լուծում մխոցի և գլանաձև խոռոչի կոնտակտային փոխազդեցության վրա՝ նվազագույն թվով անկախ պարամետրերով ափսեում, որը բավարար ճշգրտությամբ նկարագրում է ուսումնասիրվող երևույթը։

3. Առաջին անգամ առաձգականության տեսության ոչ լոկալ սահմանային խնդիրները լուծվում են՝ հաշվի առնելով կոպտության երկրաչափական և ռեոլոգիական բնութագրերը մի մեթոդի հիման վրա, որը թույլ է տալիս շտկել փոխազդող մակերևույթների կորությունը։ Կոշտության չափման հիմքի երկարությունների երկրաչափական չափերի փոքրության մասին ենթադրության բացակայությունը շփման տարածքի չափերի համեմատ թույլ է տալիս ճիշտ ձևակերպել և լուծել պինդ մարմինների փոխազդեցության խնդիրները՝ հաշվի առնելով միկրոերկրաչափությունը։ դրանց մակերեսների համեմատաբար փոքր կոնտակտային չափերի, ինչպես նաև անցնել կոպտության դեֆորմացիայի բազմաստիճան մոդելների ստեղծմանը:

4. Առաջարկվում է մեթոդ գլանաձեւ մարմինների փոխազդեցության մեջ ամենամեծ կոնտակտային տեղաշարժերը հաշվարկելու համար: Ստացված արդյունքները հնարավորություն են տվել կառուցել տեսական մոտեցում, որը որոշում է զույգերի շփման կոշտությունը՝ հաշվի առնելով իրական մարմինների մակերեսների միկրոերկրաչափական և մեխանիկական առանձնահատկությունները։

5. Կատարվել է ծերացող նյութից պատրաստված ափսեի մեջ սկավառակի և խոռոչի վիսկոլաստիկ փոխազդեցության մոդելավորում, որի արդյունքների իրականացման պարզությունը հնարավորություն է տալիս դրանք օգտագործել կիրառական խնդիրների լայն շրջանակի համար։

6. Սկավառակի և իզոտրոպային, օրթոտրոպային գլանաձև անիզոտրոպությամբ և վիսկոէլաստիկ ծերացող ծածկույթների համար լուծվում են ափսեի անցքի վրա՝ հաշվի առնելով դրանց լայնակի դեֆորմացիան: Սա հնարավորություն է տալիս գնահատել կոմպոզիտային հակաշփման ծածկույթների ազդեցությունը առաձգականության ցածր մոդուլով:

7. Կառուցվում է մոդել և որոշվում է փոխազդող մարմիններից մեկի մակերեսի միկրոերկրաչափության ազդեցությունը և հակամարմինի մակերեսին պլաստիկ ծածկույթների առկայությունը: Սա հնարավորություն է տալիս ընդգծել իրական կոմպոզիտային մարմինների մակերևութային բնութագրերի առաջատար ազդեցությունը շփման տարածքի և շփման լարումների ձևավորման գործում:

8. Մշակվել է ընդհանուր մեթոդ գլանաձեւ մարմինների լուծման, դրանց հակաշփման ծածկույթների որակի համար։ սահմանային արժեքի խնդիրներ՝ հաշվի առնելով մակերեսների մաշվածությունը, ինչպես նաև առկայությունը

Ատենախոսական հետազոտությունների համար հղումների ցանկ ֆիզիկամաթեմատիկական գիտությունների դոկտոր Կրավչուկ, Ալեքսանդր Ստեպանովիչ, 2004 թ.

1. Այնբինդեր Ս.Բ., Տյունինա Է.Լ. Պոլիմերային շփման տեսության ներածություն. Ռիգա, 1978. - 223 էջ.

2. Ալեքսանդրով Վ.Մ., Մխիթարյան Ս.Մ. Կոնտակտային խնդիրներ բարակ ծածկույթներով և միջշերտերով մարմինների համար: M.: Nauka, 1983. - 488 p.

3. Ալեքսանդրով Վ.Մ., Ռոմալիս Բ.Լ. Կոնտակտային խնդիրներ մեքենաշինության մեջ: -M.: Mashinostroenie, 1986. 176 p.

4. Ալեքսեեւ Վ.Մ., Թումանովա Օ.Օ. Ալեքսեևա Ա.Վ. Առաձգական-պլաստիկ դեֆորմացիայի պայմաններում մեկ անհարթության շփման բնութագրերը Շփում և մաշվածություն: - 1995. - T.16, N 6. - S. 1070-1078.

5. Ալեքսեեւ Ն.Մ. Լոգարիթմական առանցքակալների մետաղական ծածկույթներ: M: Mashinostroenie, 1973. - 76 p.

6. Ալյոխին Վ.Պ. Նյութերի մակերեսային շերտերի ամրության և պլաստիկության ֆիզիկա. M.: Nauka, 1983. - 280 p.

7. Ալիես Մ.Ի., Լիպանով Ա.Մ. Պոլիմերային նյութերի հիդրոգեոդինամիկայի և դեֆորմացիայի հաշվարկման մաթեմատիկական մոդելների և մեթոդների ստեղծում: // Մեխանիկայի խնդիրներ. և նյութերագետ։ Թողարկում. 1/ RAS URO. Կիրառական ինստիտուտ մորթի. -Izhevsk, 1994. S. 4-24.

8. Ամոսով Ի.Ս., Սկրագան Վ.Ա. Ճշգրտություն, թրթռում և մակերեսային հարդարում շրջադարձի մեջ: M.: Mashgiz, 1953. - 150 p.

9. Andreikiv A.E., Chernets M.V. Քսող մեքենաների մասերի շփման փոխազդեցության գնահատում: Կիև. Նաուկովա Դումկա, 1991. - 160 էջ.

10. Անտոնևիչ Ա.Բ., Ռադինո Յա.Վ. Ֆունկցիոնալ վերլուծություն և ինտեգրալ հավասարումներ: Mn .: Հրատարակչություն «Համալսարան», 1984. - 351 էջ.

11. Պ.Արությունյան Ն.Խ., Զևին Ա.Ա. Շենքերի կառուցվածքների հաշվարկը՝ հաշվի առնելով սողանքը: M.: Stroyizdat, 1988. - 256 p.

12. Հարությունյան Ն.Խ. Կոլմանովսկի Վ.Բ. Անհամասեռ մարմինների սողքի տեսություն. -M.: Nauka, 1983.- 336 p.

13. Ատոպով Վ.Ի. Կոնտակտային համակարգերի կոշտության վերահսկում: M: Mashinostroenie, 1994. - 144 p.

14. Բաքլի Դ. Մակերեւութային երեւույթներ կպչման եւ շփման փոխազդեցության ժամանակ: M.: Mashinostroenie, 1986. - 360 p.

15. Բախվալով Ն.Ս. Պանասենկո Գ.Պ. Պարբերական խնդիրներում պրոցեսների միջինացում: Կոմպոզիտային նյութերի մեխանիկայի մաթեմատիկական խնդիրներ. -M.: Nauka, 1984. 352 p.

16. Բախվալով Ն.Ս., Էգլիստ Մ.Է. Բարակ պատերով կառույցների արդյունավետ մոդուլներ // Մոսկվայի պետական ​​համալսարանի տեղեկագիր, Սեր. 1. Մաթեմատիկա, մեխանիկա. 1997. - Թիվ 6. -Ս. 50-53 թթ.

17. Բելոկոն Ա.Վ., Վորովիչ Ի.Ի. Վիսկոառաձգականության գծային տեսության կոնտակտային խնդիրներ՝ առանց շփման և համախմբման ուժերը հաշվի առնելու Izv. ՀԽՍՀ ԳԱ. MTT. -1973,-№6.-Ս. 63-74 թթ.

18. Բելոուսով Վ.Յա. Մեքենայի մասերի դիմացկունություն կոմպոզիտային նյութերով: Լվով: Ավագ դպրոց, 1984. - 180 p.

19. Բերեստնև Օ.Վ., Կրավչուկ Ա.Ս., Յանկևիչ Ն.Ս. Մոլորակային լապտերի շարժակների լապտերի փոխանցման կոնտակտային ուժի հաշվարկման մեթոդի մշակում // Պրոգրեսիվ շարժակներ. Շաբ. dokl., Izhevsk, 28-30 հունիսի, 1993 թ. / ԿԱՄ. Izhevsk, 1993. - S. 123-128.

20. Բերեստնև Օ.Վ., Կրավչուկ Ա.Ս., Յանկևիչ Ն.Ս. Մոլորակային պինիոնային շարժակների բարձր բեռնված մասերի կոնտակտային ուժը // Հաղորդման փոխանցումներ-95: Պրոց. պրակտիկանտ. Կոնգրես, Սոֆիա, 26-28 Սեպտեմբեր, 1995. P. 6870:

21. Berestnev O.V., Kravchuk A.S., Yankevich H.C. Գլանաձեւ մարմինների կոնտակտային փոխազդեցություն // Doklady ANB. 1995. - T. 39, No 2. - S. 106-108.

22. Բլենդ Դ. Գծային մածուցիկության առաձգականության տեսություն: M.: Mir, 1965. - 200 p.

23. Bobkov V.V., Krylov V.I., Monastyrny P.I. Հաշվարկային մեթոդներ. 2 հատորով. Հատոր I. M.: Nauka, 1976. - 304 p.

24. Բոլոտին Բ.Բ. Նովիչկով Յու.Ն. Բազմաշերտ կառույցների մեխանիկա. M.: Mashinostroenie, 1980. - 375 p.

25. Բոնդարև Է.Ա., Բուդուգաևա Վ.Ա., Գուսև Է.Ջ.Ի. Շերտավոր թաղանթների սինթեզ մածուցիկական նյութերի վերջավոր շարքից // Իզվ. RAS, MTT. 1998. - No 3. -Ս. 5-11։

26. Բրոնշտեյն Ի.Ն., Սեմենդյաև Ա.Ս. Մաթեմատիկայի ձեռնարկ ինժեներների և բարձրագույն ուսումնական հաստատությունների ուսանողների համար. M.: Nauka, 1981. - 718 p.

27. Բրիզգալին Գ.Ի. Ապակիով ամրացված պլաստիկ թիթեղների սողացող թեստեր // Կիրառական մաթեմատիկայի և տեխնիկական ֆիզիկայի ամսագիր. 1965. - No 1. - S. 136-138.

28. Բուլգակով Ի.Ի. Դիտողություններ մետաղական սողքի ժառանգական տեսության վերաբերյալ // Կիրառական մաթեմատիկայի և տեխնիկական ֆիզիկայի ամսագիր. 1965. - No 1. - S. 131-133.

29. Փոթորիկ Ա.Ի. Մանրաթելի բնույթի ազդեցությունը ածխածնային մանրաթելի շփման և մաշվածության վրա // Պինդ մարմինների շփման բնույթի վրա. հաշվետվություն Միջազգային սիմպոզիում, Գոմել, հունիսի 8-10, 1999թ. / IMMS NASB: Gomel, 1999. - S. 44-45.

30. Բուշուեւ Վ.Վ. Հաստոցների նախագծման հիմունքները. M.: Stankin, 1992. - 520 p.

31. Վայնշտեյն Վ.Ե., Տրոյանովսկայա Գ.Ի. Չոր քսանյութեր և ինքնահոսող նյութեր - Մ.: Mashinostroenie, 1968. 179 p.

32. Wang Fo Py G.A. Ամրացված նյութերի տեսություն. Կիև: Nauk, dum., 1971.-230 p.

33. Վասիլև Ա.Ա. Սահմանային էֆեկտներով երկշար վերջավոր դիսկրետ համակարգի դեֆորմացիայի շարունակական մոդելավորում // Մոսկվայի պետական ​​համալսարանի տեղեկագիր, Սեր. 1 mate., մորթի, - 1996. No 5. - S. 66-68.

34. Վիտենբերգ Յու.Ռ. Մակերեւույթի կոշտությունը և դրա գնահատման մեթոդները: Մ.: Նավաշինություն, 1971. - 98 էջ.

35. Vityaz V.A., Ivashko B.C., Ilyushenko A.F. Պաշտպանիչ ծածկույթների կիրառման տեսություն և պրակտիկա. Mn.: Belarusskaya Navuka, 1998. - 583 p.

36. Վլասով Վ.Մ., Նեչաև ՋԻ.Մ. Մեքենաների շփման ագրեգատներում բարձր ամրության ջերմային դիֆուզիոն ծածկույթների կատարում: Տուլա: Պրիոկսկոյե արքայազն: հրատարակչություն, 1994. - 238 էջ.

37. Վոլկով Ս.Դ., Ստավրով Վ.Պ. Կոմպոզիտային նյութերի վիճակագրական մեխանիկա. Մինսկ: ԲՊՀ հրատարակչություն իմ. ՄԵՋ ԵՎ. Լենին, 1978. - 208 էջ.

38. Volterra V. Ֆունկցիոնալների տեսություն, ինտեգրալ և ինտեգրո-դիֆերենցիալ հավասարումներ: M.: Nauka, 1982. - 302 p.

39. Վերլուծության և մոտարկման հարցեր. Շաբ. գիտական ​​աշխատություններ / Ուկրաինայի ԽՍՀ մաթեմատիկայի ինստիտուտի Գիտությունների ակադեմիա; Խմբագրական կազմ՝ Korneichuk N.P. (պատասխանատու խմբ.) և այլն: Կիև. Ուկրաինական ԽՍՀ ԳԱ մաթեմատիկայի ինստիտուտ, 1989, - 122 էջ.

40. Վորոնին Վ.Վ., Ցեցոխո Վ.Ա. Առաջին տեսակի ինտեգրալ հավասարման թվային լուծում լոգարիթմական եզակիությամբ ինտերպոլացիայի և համադրման միջոցով // Zhurnal Vychisl. գորգ. և գորգ. ֆիզիկա. 1981. - հ. 21, թիվ 1. - Ս. 40-53.

41. Գալին Լ.Ա. Առաձգականության տեսության կոնտակտային խնդիրներ. Մոսկվա: Գոստեխիզդատ, 1953, 264 էջ.

42. Գալին Լ.Ա. Առաձգականության և մածուցիկության տեսության կոնտակտային խնդիրներ. M.: Nauka, 1980, - 304 p.

43. Գարկունով Դ.Ն. Տրիբոտեխնիկա. M.: Mashinostroenie, 1985. - 424 p.

44. Հարթման Է.Վ., Միրոնովիչ Լ.Լ. Մաշվածության դիմացկուն պաշտպանիչ պոլիմերային ծածկույթներ // Շփում և մաշվածություն: -1996, - հ. 17, թիվ 5. S. 682-684.

45. Գաֆներ Ս.Լ., Դոբիչին Մ.Ն. Գլանաձև մարմինների ներքին շփման անկյան հաշվարկի մասին, որոնց շառավիղները գրեթե հավասար են // Mashinovedenie. 1973. - No 2. - S. 69-73.

46. ​​Գախով Ֆ.Դ. Սահմանային առաջադրանքներ. M.: Nauka, 1977. - 639 p.

47. Գորշկով Ա.Գ., Տարլակովսկի Դ.Վ. Շարժվող սահմանների հետ շփման դինամիկ խնդիրներ: -M.: Գիտություն: Fizmatlit, 1995.-351 p.

48. Գորյաչևա Ի.Գ. Կոնտակտային բնութագրերի հաշվարկ՝ հաշվի առնելով մակերեսների մակրո և միկրոերկրաչափության պարամետրերը // Շփում և մաշվածություն: 1999. - Հատոր 20, թիվ 3. - Ս. 239-248:

49. Ի. Գ. Գորյաչևա, Ա. Պ. Գորյաչև և Ֆ. Սադեգի, «Շփվող առաձգական մարմիններ բարակ վիսկոէլաստիկ ծածկույթներով գլանման կամ սահող շփման տակ», Պրիկլ. Մաթեմատիկա. եւ մորթի. հատոր 59, հ. 4. - S. 634-641.

50. Գորյաչևա Ի.Գ., Դոբիչին Ն.Մ. Կոնտակտային խնդիրներ տրիբոլոգիայում. M.: Mashinostroenie, 1988. - 256 p.

51. Գորյաչևա Ի.Գ., Մախովսկայա Յու.Յու. Կպչունություն առաձգական մարմինների փոխազդեցության ժամանակ // Պինդ մարմինների շփման բնույթի մասին. հաշվետվություն Միջազգային սիմպոզիում, Գոմել, հունիսի 8-10, 1999թ. / IMMS NASB: Gomel, 1999. - S. 31-32.

52. Գորյաչևա Ի.Գ., Տորսկայա Է.Վ. Շերտերի թերի կպչունությամբ երկշերտ առաձգական հիմքի լարված վիճակ // Շփում և մաշվածություն. 1998. -թ. 19, թիվ 3, -Ս. 289-296 թթ.

53. Սունկ V.V. Տրիբոլոգիական խնդիրների լուծում թվային մեթոդներով. M.: Nauka, 1982. - 112 p.

54. Գրիգոլյուկ Է.Ի., Տոլկաչով Վ.Մ. Կոնտակտային խնդիրներ, թիթեղների և պատյանների տեսություն: M.: Mashinostroenie, 1980. - 416 p.

55. Գրիգոլյուկ Է.Ի., Ֆիլիպտինսկի Լ.Ա. Ծակված ափսեներ և պատյաններ: M.: Nauka, 1970. - 556 p.

56. Գրիգոլյուկ Է.Ի., Ֆիլիպտինսկի Լ.Ա. Պարբերական հատվածային միատարր կառուցվածքներ: M.: Nauka, 1992. - 288 p.

57. Գրոմով Վ.Գ. Վոլտերայի սկզբունքի մաթեմատիկական բովանդակության մասին մածուցիկության սահմանային արժեքի հարցում // Պրիկլ. Մաթեմատիկա. եւ մորթի. 1971. - հ. 36., թիվ 5, - Ս. 869-878.

58. Գուսեւ Է.Լ. Շերտավոր կառուցվածքների սինթեզի մաթեմատիկական մեթոդներ. -Նովոսիբիրսկ: Nauka, 1993. 262 p.

59. Դանիլյուկ Ի.Ի. Անկանոն սահմանային արժեքի խնդիրներ հարթության վրա: M.: Nauka, 1975. - 295s.

60. Դեմկին Ն.Բ. Կոշտ մակերեսների հետ շփում: M.: Nauka, 1970.- 227 p.

61. Դեմկին Ն.Բ. Իրական մակերեսների շփման տեսություն և տրիբոլոգիա // Շփում և մաշվածություն. 1995. - T. 16, No 6. - S. 1003-1025.

62. Դեմկին Ն.Բ., Իզմաիլով Վ.Վ., Կուրովա Մ.Ս. Կոշտ մակերևույթի վիճակագրական բնութագրերի որոշումը պրոֆիլոգրամների հիման վրա // Մեքենաշինական կառույցների կոշտություն. Բրյանսկ՝ NTO Mashprom, 1976.-Ս. 17-21։

63. Դեմկին Ն.Բ., Կորոտկոե Մ.Ա. Կոշտ մակերևույթի տեղագրական բնութագրերի գնահատում պրոֆիլոգրամների միջոցով // Կոնտակտային փոխազդեցության մեխանիկա և ֆիզիկա. Կալինին: KGU, 1976. - էջ. 3-6.

64. Դեմկին Ն.Բ., Ռիժով Է.Վ. Մեքենայի մասերի մակերեսի որակը և շփումը: -Մ., 1981, - 244 էջ.

65. Ջոնսոն Կ. Կոնտակտային փոխազդեցության մեխանիզմ: M: Mir, 1989. 510 p.

66. Ձենե Ի.Յա. Պուասոնի հարաբերակցության փոփոխություն միաչափ սողքի ամբողջ ցիկլի ընթացքում //Մեխան. պոլիմերներ. 1968. - No 2. - S. 227-231.

67. Դինարով Օ.Յու., Նիկոլսկի Վ.Ն. Միկրոպտույտներով վիսկոլաստիկ միջավայրի հարաբերությունների որոշում // Պրիկլ. Մաթեմատիկա. եւ մորթի. 1997. - հ. 61, հ. 6.-Ս. 1023-1030 թթ.

68. Դմիտրիևա Տ.Վ. Սիրովատկա Լ.Ա. Կոմպոզիտային ծածկույթներ հակաշփման նպատակներով, որոնք ստացվել են տրիբոտեխնիկայի օգտագործմամբ // Շաբ. tr. միջ. գիտատեխնիկական կոնֆ. «Polymer composites 98» Gomel 29-30 սեպտեմբերի, 1998 թ. / IMMS ANB. Gomel, 1998. - S. 302-304.

69. Dobychin M.N., Gafner C.JL Շփման ազդեցությունը լիսեռ-թևի շփման պարամետրերի վրա // Շփման և մաշվածության խնդիրներ. Կիև. Տեխնիկա. - 1976 թ., թիվ 3, -Ս. 30-36 թթ.

70. Դոցենկո Վ.Ա. Պինդ մարմինների մաշվածություն: M.: TsINTIKhimneftemash, 1990. -192 p.

71. Դրոզդով Յու.Ն., Կովալենկո Է.Վ. Պարզ առանցքակալների ռեսուրսի տեսական ուսումնասիրություն ներդիրով // Շփում և մաշվածություն. 1998. - T. 19, No 5. - S. 565-570.

72. Դրոզդով Յու.Ն., Նաումովա Ն.Մ., Ուշակով Բ.Ն. Կոնտակտային լարումներ պտտվող հոդերի մեջ սահող առանցքակալներով // Մեքենաշինության և մեքենաների հուսալիության խնդիրներ. 1997. - No 3. - S. 52-57.

73. Դունին-Բարկովսկի Ի.Վ. Մակերևույթի որակի հետազոտության հիմնական ուղղությունները մեքենաշինության և գործիքավորման մեջ // Vestnik mashinostroeniya. -1971 թ. Թիվ 4. - Ս.49-50.

74. Դյաչենկո Պ.Ե., Յակոբսոն Մ.Օ. Մակերեւույթի որակը մետաղի կտրման մեջ. Մ.: Մաշգիզ, 1951.- 210 էջ.

75. Էֆիմով Ա.Բ., Սմիրնով Վ.Գ. Բարակ բազմաշերտ ծածկույթի համար շփման խնդրի ասիմպտոտիկ ճշգրիտ լուծում // Izv. ՌԱՆ. MTT. -1996 թ. Թիվ 2. -Ս.101-123.

76. Ժարին Ա.Ջ.Ի. Կոնտակտային պոտենցիալների տարբերության մեթոդը և դրա կիրառումը տրիբոլոգիայում. Mn.: Bestprint, 1996. - 240 p.

77. Ժարին Ա.Լ., Շիպիցա Հ.Ա. Մետաղների մակերևույթի ուսումնասիրության մեթոդներ՝ գրանցելով էլեկտրոնի աշխատանքային ֆունկցիայի փոփոխությունները // Պինդ մարմինների շփման բնույթի մասին. հաշվետվություն Միջազգային սիմպոզիում, Գոմել հունիսի 8-10, 1999 թ /IMMSANB. Gomel, 1999. - S. 77-78.

78. Ժդանով Գ.Ս., Խունջուա Ա.Գ. Դասախոսություններ պինդ վիճակի ֆիզիկայի վերաբերյալ. M: Մոսկվայի պետական ​​համալսարանի հրատարակչություն. 1988.-231 էջ.

79. Ժդանով Գ.Ս. Պինդ վիճակի ֆիզիկա.- Մ: Մոսկվայի պետական ​​համալսարանի հրատարակչություն, 1961.-501 էջ.

80. Ժեմոչկին Ն.Բ. Էլաստիկության տեսություն. Մ., Գոսստրոյիզդատ, 1957. - 255 էջ.

81. Զայցև Վ.Ի., Շչավելին Վ.Մ. Կոնտակտային խնդիրների լուծման մեթոդ՝ հաշվի առնելով փոխազդող մարմինների մակերեսների կոշտության իրական հատկությունները // МТТ. -1989 թ. Թիվ 1. - Ս.88-94.

82. Zakharenko Yu.A., Proplat A.A., Plyashkevich V.Yu. Վիսկոառաձգականության գծային տեսության հավասարումների վերլուծական լուծում. Կիրառում միջուկային ռեակտորների վառելիքի տարրերի վրա: Մոսկվա, 1994. - 34p. - (Նախատպ / Ռուսական հետազոտական ​​կենտրոն «Կուրչատովի ինստիտուտ»; IAE-5757 / 4):

83. Zenguil E. Մակերեւութային ֆիզիկա. Մ.: Միր, 1990. - 536 էջ.

84. Զոլոտորևսկի մ.թ.ա. Մետաղների մեխանիկական հատկություններ. Մ.: Մետալուրգիա, 1983. -352s.

85. Իլյուշին Ի.Ի. Կառուցվածքների մոտարկման մեթոդը ըստ ջերմա-վիսկո-առաձգականության գծային տեսության // Մեխան. պոլիմերներ. 1968.-№2.-Ս. 210-221 թթ.

86. Ինյուտին Ի.Ս. Պլաստիկ մասերում էլեկտրալարման չափումներ. Տաշքենդ: Նահանգ. Հրատարակել է UzSSR, 1972. 58 p.

87. Կարասիկ Ի.Ի. Տրիբոլոգիական փորձարկման մեթոդներն աշխարհի երկրների ազգային ստանդարտներում. Մ.: «Գիտություն և տեխնոլոգիա» կենտրոն. - 327 էջ

88. Կալանդիա Ա.Ի. Առաձգականության տեսության կոնտակտային խնդիրների մասին, Պրիկլ. Մաթեմատիկա. եւ մորթի. 1957. - հ. 21, թիվ 3. - S. 389-398.

89. Կալանդիա Ա.Ի. Առաձգականության երկչափ տեսության մաթեմատիկական մեթոդներ // Մ.: Nauka, 1973. 304 p.

90. Կալանդիա Ա.Ի. Թևի հավասարման լուծման մեկ ուղղակի մեթոդի և դրա կիրառման առաձգականության տեսության մեջ // Մաթեմատիկական հավաքածու. 1957. - հ.42, թիվ 2. - Ս.249-272.

91. Կամինսկի Ա.Ա., Ռուսչիցկի Յա. Վոլտերայի սկզբունքի կիրառելիության մասին ժառանգաբար առաձգական միջավայրում ճաքերի շարժման ուսումնասիրության մեջ, Պրիկլ. մորթի. 1969. - հ. 5, հ. 4. - S. 102-108.

92. Կանաուն Ս.Կ. Ինքնահամապատասխան դաշտային մեթոդ առաձգական կոմպոզիտային նյութի արդյունավետ հատկությունների հարցում // Պրիկլ. մորթի. և դրանք. ֆիզիկական 1975. - No 4. - S. 194-200.

93. Կանաուն Ս.Կ., Լևին Վ.Մ. Արդյունավետ դաշտային մեթոդ. Պետրոզավոդսկ: Պետրոզավոդսկի նահանգ: Համալսարան, 1993. - 600 էջ.

94. Կաչանով Լ.Մ. Սողանքի տեսություն. M: Fizmatgiz, 1960. - 455 p.

95. Կոբզև Ա.Վ. Բազմամոդուլային viscoelastic մարմնի ոչ տեղային մոդելի կառուցում և Երկրի աղիքներում կոնվեկցիայի եռաչափ մոդելի թվային լուծում: Վլադիվոստոկ. - Խաբարովսկ.: UAFO FEB RAN, 1994. - 38 p.

96. Կովալենկո Է.Վ. Գլանային մակերեսներով սահմանափակված առաձգական մարմինների մաթեմատիկական մոդելավորում // Շփում և մաշվածություն. 1995. - T. 16, No 4. - S. 667-678.

97. Կովալենկո Է.Վ., Զելենցով Վ.Բ. Ասիմպտոտիկ մեթոդները ոչ կայուն դինամիկ կոնտակտային խնդիրներում // Prikl. մորթի. և դրանք. ֆիզիկական 1997. - V. 38, No 1. - S.111-119.

98. Կովպակ Վ.Ի. Մետաղական նյութերի երկարաժամկետ աշխատանքի կանխատեսում սողացող պայմաններում: Կիև: Ուկրաինական ԽՍՀ Գիտությունների ակադեմիա, Ուժեղ խնդիրների ինստիտուտ, 1990 թ. - 36 էջ.

99. Կոլտունով Մ.Ա. Սողանք և թուլացում: Մ.: Բարձրագույն դպրոց, 1976. - 277 էջ.

100. Կոլուբաեւ Ա.Վ., Ֆադին Վ.Վ., Պանին Վ.Ե. Բազմաստիճան խոնավացնող կառուցվածքով կոմպոզիտային նյութերի շփում և մաշվածություն // Շփում և մաշվածություն. 1997. - Հատոր 18, թիվ 6. - S. 790-797.

101. Կոմբալով մ.թ.ա. Կոպիտ պինդ նյութերի ազդեցությունը շփման և մաշվածության վրա: M.: Nauka, 1974. - 112 p.

102. Կոմբալով մ.թ.ա. Մեքենայի մասերի շփման մակերևույթների մաշվածության դիմադրության բարձրացման տեսության և մեթոդների մշակում // Մեքենաշինության և մեքենաների հուսալիության հիմնախնդիրները. 1998. - No 6. - S. 35-42.

103. Կոմպոզիտային նյութեր. M: Nauka, 1981. - 304 p.

104. Կրավչուկ Ա.Ս., Չիգարև Ա.Վ. Շրջանաձև սահմաններով մարմինների շփման փոխազդեցության մեխանիզմը: Մինսկ. Technoprint, 2000 - 198 p.

105. Կրավչուկ Ա.Ս. Գլանաձև մակերևույթներով մասերի լարվածության վրա / / Նոր տեխնոլոգիաներ մեքենաշինության և համակարգչային տեխնիկայի մեջ. X գիտական ​​և տեխնիկական նյութեր. Conf., Brest 1998 / BPI Brest, 1998. - S. 181184:

106. Կրավչուկ Ա.Ս. Կոպիտ մակերեսների մաշվածության որոշում գլանաձև սահող առանցքակալների զուգավորման ժամանակ // Նյութեր, տեխնոլոգիաներ, գործիքներ. 1999. - V. 4, No 2. - էջ. 52-57 թթ.

107. Կրավչուկ Ա.Ս. Կոնտակտային խնդիր կոմպոզիտային գլանաձեւ մարմինների համար // Դեֆորմացվող պինդ մարմնի մաթեմատիկական մոդելավորում՝ Շաբ. հոդվածներ / Ed. O.J.I. Շվեդ. Մինսկ՝ NTK HAH Belarus, 1999. - S. 112120։

108. Կրավչուկ Ա.Ս. Գլանաձև մարմինների կոնտակտային փոխազդեցություն՝ հաշվի առնելով դրանց մակերեսի կոշտության պարամետրերը // Կիրառական մեխանիկա և տեխնիկական ֆիզիկա. 1999. - հ. 40, թիվ 6. - Ս. 139-144:

109. Կրավչուկ Ա.Ս. Կոպիտ կորագիծ մարմնի և պլաստիկ ծածկույթով մարմնի ոչ տեղային շփում // Teoriya i praktika mashinostroeniya. Թիվ 1, 2003 - էջ. 23 - 28:

110. Կրավչուկ Ա.Ս. Գալվանական ծածկույթների ազդեցությունը գլանաձև մարմինների լարված տեղակայումների ուժի վրա // Մեխանիկա «99. Տեսական և կիրառական մեխանիկայի բելառուսական II կոնգրեսի նյութեր, Մինսկ, 28-30 հունիսի, 1999 թ. / IMMS NASB. Gomel, 1999. - 87 p. .

111. Կրավչուկ Ա.Ս. Կոպիտ մարմինների ոչ տեղային շփում էլիպսաձև շրջանի վրա // Իզվ. ՌԱՆ. MTT. 2005 (մամուլում):

112. Կրագելսկի Ի.Վ. Շփում և մաշվածություն: M.: Mashinostroenie, 1968. - 480 p.

113. Kragelsky I.V., Dobychin M.N., Kombalov B.C. Շփման և մաշվածության հաշվարկների հիմունքները: M: Mashinostroenie, 1977. - 526 p.

114. Կուզմենկո Ա.Գ. Կոնտակտային խնդիրներ՝ հաշվի առնելով գլանաձև սահող առանցքակալների մաշվածությունը // Շփում և մաշվածություն: -1981 թ. T. 2, No 3. - S. 502-511.

115. Կունին Ի.Ա. Միկրոկառուցվածքով առաձգական միջավայրերի տեսություն. Առաձգականության ոչ տեղային տեսություն, - Մ.: Nauka, 1975. 416 p.

116. Լանկով Ա.Ա. Կոպիտ մարմինների սեղմում գնդաձև շփման մակերեսներով // Շփում և մաշվածություն. 1995. - T. 16, No 5. - S.858-867.

117. Լևինա Զ.Մ., Ռեշետով Դ.Ն. Մեքենաների կոնտակտային կոշտություն: M: Mashinostroenie, 1971. - 264 p.

118. Լոմակին Վ.Ա. Միկրետերոգեն մարմինների առաձգականության տեսության հարթության խնդիրը // Ինժ. ամսագիր, MTT. 1966. - No 3. - S. 72-77.

119. Լոմակին Վ.Ա. Անհամասեռ մարմինների առաձգականության տեսություն. - Մ.: Մոսկվայի պետական ​​համալսարանի հրատարակչություն, 1976. 368 էջ.

120. Լոմակին Վ.Ա. Պինդ մեխանիկայի վիճակագրական խնդիրները. M.: Nauka, 1970. - 140 p.

121. Lurie S.A., Yousefi Shahram. Անհամասեռ նյութերի արդյունավետ բնութագրերի որոշման մասին // Մեխ. կոմպոզիտային նյութ և դիզայն։ 1997. - Հատոր 3, թիվ 4. - Ս. 76-92.

122. Լյուբարսկի Ի.Մ., Պալատնիկ Լ.Ս. Շփման մետաղների ֆիզիկա. Մ.: Մետալուրգիա, 1976. - 176 էջ.

123. Մալինին Հ.Հ. Սողանք մետաղի մշակման մեջ. M. Mashinostroenie, 1986.-216 p.

124. Մալինին Հ.Հ. Մեքենաշինական կառույցների տարրերի սողանքի հաշվարկներ. M.: Mashinostroenie, 1981. - 221 p.

125. Մանևիչ Լ.Ի., Պավլենկո Ա.Վ. Ասիմպտոտիկ մեթոդ կոմպոզիտային նյութերի միկրոմեխանիկայում. Կիև: Վիշայի դպրոց, 1991. -131 էջ.

126. Martynenko M.D., Romanchik B.C. Կոպիտ մարմինների առաձգականության տեսության կոնտակտային խնդրի ինտեգրալ հավասարումների լուծման մասին // Պրիկլ. մորթի. և գորգ. 1977. - V. 41, թիվ 2: - S. 338-343.

127. Մարչենկո Վ.Ա., Խրուսլով Է.Յա. Սահմանային արժեքի հիմնախնդիրները նուրբ սահման ունեցող տարածաշրջաններում. Կիև: Նաուկ. Դումկա, 1974. - 280 էջ.

128. Մատվիենկո Վ.Պ., Յուրովա Ն.Ա. Արդյունավետ առաձգական հաստատուն կոմպոզիտային պատյանների նույնականացում՝ հիմնված վիճակագրական և դինամիկ փորձերի վրա, Izv. ՌԱՆ. MTT. 1998. - թիվ 3: - S. 12-20.

129. Մախարսկի Է.Ի., Գորոխով Վ.Ա. Մեքենաշինության տեխնոլոգիայի հիմունքները. -Մն.: Բարձրագույն: դպրոց, 1997. 423 էջ.

130. Interlayer Effects in Composite Materials, Ed. N. Pegano -M.: Mir, 1993, 346 p.

131. Կոմպոզիտային նյութերի և կառուցվածքային տարրերի մեխանիկա. 3 հատորով T. 1. Նյութերի մեխանիկա / Guz A.N., Khoroshun L.P., Vanin G.A. և այլն - Կիև: Նաուկ, Դումկա, 1982 թ. 368 էջ.

132. Մետաղների և համաձուլվածքների մեխանիկական հատկություններ / Tikhonov L.V., Kononenko V.A., Prokopenko G.I., Rafalovsky V.A. Կիև, 1986. - 568 էջ.

133. Միլաշինովի Դրագան Դ. Ռեոլոշկո-դինամիկ անալոգային: // Մորթի. Mater, and design: 36. ուրախ. Գիտական ժլատ, 17-19 ապրիլի, 1995, Beograd, 1996, էջ 103110:

134. Միլով Ա.Բ. Գլանաձև հոդերի շփման կոշտության հաշվարկի մասին // Հզորության խնդիրներ. 1973. - No 1. - S. 70-72.

135. Մոժարովսկի Բ.Բ. Շերտավոր օրթոտրոպ մարմինների շփման խնդիրների լուծման մեթոդներ // Մեխանիկա 95: Շաբ. վերացական հաշվետվություն Բելառուսական կոնգրես տեսական և կիրառական մեխանիկայի վերաբերյալ, Մինսկ 1995 թվականի փետրվարի 6-11 / BSPA-Gomel, 1995 թ. - S. 167-168:

136. Մոժարովսկի Վ.Վ., Սմոտրենկո Ի.Վ. Թելքավոր կոմպոզիտային նյութի հետ գլանաձև ներդիրի փոխազդեցության մաթեմատիկական մոդելավորում // Շփում և մաշվածություն. 1996. - Հատոր 17, թիվ 6. - S. 738742:

137. Mozharovsky V.V., Starzhinsky V.E. Շերտավոր մարմինների կիրառական մեխանիկա կոմպոզիտներից. Հարթության շփման խնդիրներ. Մինսկ: Գիտություն և տեխնոլոգիա, 1988. -271 էջ.

138. Մորոզով Է.Մ., Զերնին Մ.Վ. Կոտրվածքների մեխանիկայի կոնտակտային խնդիրներ. -M: Mashinostroenie, 1999. 543 p.

139. Մորոզով Է.Մ., Կոլեսնիկով Յու.Վ. Շփման ոչնչացման մեխանիզմ. M: Nauka, 1989, 219s.

140. Մուսխելիշվիլի Ն.Ի. Առաձգականության մաթեմատիկական տեսության մի քանի հիմնական խնդիրներ. Մ.: Նաուկա, 1966. - 708 էջ.

141. Մուսխելիշվիլի Ն.Ի. Եզակի ինտեգրալ հավասարումներ. M.: Nauka, 1968. -511s.

142. Նարոդեցկի Մ.Զ. Կոնտակտային խնդրի մասին // DAN SSSR. 1943. - T. 41, No 6. - S. 244-247.

143. Նեմիշ Յու.Ն. Տարածական սահմանային արժեքի խնդիրները ոչ կանոնական միջերեսներով մաս-մաս միատարր մարմինների մեխանիկայում // Prikl. մորթի. -1996.-Թ. 32, թիւ 10.- Ս. 3-38։

144. Նիկիշին մ.թ.ա., Շապիրո Գ.Ս. Բազմաշերտ միջավայրերի առաձգականության տեսության հիմնախնդիրները. M.: Nauka, 1973. - 132 p.

145. Nikishin B.C., Kitoroage T.V. Առաձգականության տեսության հարթ շփման խնդիրները բազմաշերտ միջավայրերի համար միակողմանի սահմանափակումներով: Հաշվարկել Ռուսաստանի գիտությունների ակադեմիայի կենտրոն. Կիրառական մաթեմատիկայի հաղորդակցություններ, 1994 թ. - 43 էջ.

146. Նոր նյութերը և դրանցից ստացված արտադրանքները որպես գյուտերի առարկաներ / Բլիննիկով

147. Վ.Ի., Ջերմանյան Վ.Յու., Էրոֆեևա Ս.Բ. և այլն: Մ.: Մետալուրգիա, 1991. - 262 էջ.

148. Պավլով Վ.Գ. Տրիբոլոգիայի զարգացում Ռուսաստանի գիտությունների ակադեմիայի մեքենաշինության ինստիտուտում // Մեքենաշինության և մեքենաների հուսալիության հիմնախնդիրները. 1998. - No 5. - S. 104-112.

149. Փանասյուկ Վ.Վ. Կոնտակտային խնդիր շրջանաձև անցքի համար // Մեքենաշինության և ամրության խնդիրները մեքենաշինության մեջ: 1954. - հ. 3, թիվ 2։ - S. 59-74.

150. Փանասյուկ Վ.Վ., Տեպլի Մ.Ի. Փոխեք լարվածությունը բալոնների մեջ վեցերորդ ներքին շփման ժամանակ: DAN URSR, Series A. - 1971. - No 6. - S. 549553:

151. Պանկով Ա.Ա. Ընդհանրացված ինքնահաստատման մեթոդ. պատահական հիբրիդային կառուցվածքներով կոմպոզիտների արդյունավետ առաձգական հատկությունների մոդելավորում և հաշվարկ // Մեխ. կոմպոզիտային նյութը և կառուցումը։ 1997. - հատոր 3, թիվ 4.1. C. 56-65.

152. Պանկով Ա.Ա. Պատահական կառուցվածքներով կոմպոզիտների արդյունավետ առաձգական հատկությունների վերլուծությունը ընդհանրացված ինքնահամապատասխանության մեթոդով Izv. ՌԱՆ. MTT. 1997. - No 3. - S. 68-76.

153. Պանկով Ա.Ա. Ջերմահաղորդման պրոցեսների միջինացում կոմպոզիտներում պատահական կառուցվածքներով կոմպոզիտային կամ խոռոչ ընդգրկումներից՝ ինքնահաստատման ընդհանուր մեթոդով // Մեխ. կոմպոզիտային նյութը և կառուցումը։ 1998. - V. 4, No 4. - S. 42-50:

154. Պարտոն Վ.Զ., Պերլին Պ.Ի. Առաձգականության մաթեմատիկական տեսության մեթոդներ. -Մ.: Նաուկա, 1981.-688 էջ.

155. Փելեխ Բ.Լ., Մաքսիմուկ Ա.Վ., Կորովայչուկ Ի.Մ. Շերտավոր կառուցվածքային տարրերի շփման խնդիրներ: Կիև: Նաուկ. Doom., 1988. - 280 p.

156. Պետրոկովեց Մ.Ի. Մետաղ-պոլիմերային շփման միավորների նկատմամբ կիրառվող դիսկրետ կոնտակտային մոդելների մշակում. թեզի համառոտագիր. դիսս. . դոկ. դրանք. Գիտություններ՝ 05.02.04/IMMS. Գոմել, 1993. - 31 էջ.

157. Պետրոկովեց Մ.Ի. Մեխանիկայի որոշ խնդիրներ տրիբոլոգիայում // Մեխանիկա 95: Շաբ. վերացական հաշվետվություն Տեսական և կիրառական մեխանիկայի բելառուսական կոնգրես Մինսկ, 1995 թվականի փետրվարի 6-11 / BSPA: - Գոմել, 1995. -Ս. 179-180 թթ.

158. Պինչուկ Վ.Գ. Մետաղների մակերևութային շերտի շփման ժամանակ դիսլոկացիոն կառուցվածքի վերլուծություն և դրանց մաշվածության դիմադրության բարձրացման մեթոդների մշակում. Թեզի համառոտագիր. դիսս. . դոկ. դրանք. Գիտություններ՝ 05.02.04 / IMMS. Gomel, 1994. - 37 p.

159. Պոբեդրյա Բ.Է. Կոմպոզիտների հաշվողական մեխանիկայի հիմունքներ // Մեխ. կոմպոզիտային մատեր. 1996. - T. 32, No 6. - S. 729-746.

160. Պոբեդրյա Բ.Ե. Կոմպոզիտային նյութերի մեխանիկա. Մ .: Լվացարանների հրատարակչություն, un-ta, 1984, - 336 p.

161. Պոգոդաև Լ.Ի., Գոլուբաև Ն.Ֆ. Մոտեցումներ և չափանիշներ նյութերի ամրության և մաշվածության դիմադրության գնահատման մեջ // Մեքենաների մեքենաշինության և հուսալիության հիմնախնդիրները. 1996. - No 3. - S. 44-61.

162. Պոգոդաև Լ.Ի., Չուլկին Ս.Գ. Նյութերի և մեքենաների մասերի մաշվածության գործընթացների մոդելավորում՝ հիմնված կառուցվածքաէներգետիկ մոտեցման վրա // Մեքենաշինության և մեքենաների հուսալիության հիմնախնդիրները. 1998. - No 5. - S. 94-103.

163. Պոլյակով Ա.Ա., Ռուզանով Ֆ.Ի. Շփում, որը հիմնված է ինքնակազմակերպման վրա. M.: Nauka, 1992, - 135 p.

164. Պոպով Գ.Յա., Սավչուկ Վ.Վ. Շրջանաձև շփման տարածքի առկայության դեպքում առաձգականության տեսության կոնտակտային խնդիր՝ հաշվի առնելով շփվող մարմինների մակերևութային կառուցվածքը Izv. ՀԽՍՀ ԳԱ. MTT. 1971. - No 3. - S. 80-87.

165. Prager V., Hodge F. Theory of ideally plastic bodys. Մոսկվա: Nauka, 1951. - 398 ռուբլի:

166. Պրոկոպովիչ Ի.Ե. Սողանքի տեսության հարթության շփման խնդրի լուծման մասին, Պրիկլ. Մաթեմատիկա. եւ մորթի. 1956. - Հատոր 20, թ. 6. - S. 680-687 թթ.

167. Սողացող տեսությունների կիրառումը մետաղների ձևավորման մեջ / Pozdeev A.A., Tarnovsky V.I., Eremeev V.I., Baakashvili V.S. Մ., Մետալուրգիա, 1973. - 192 էջ.

168. Պրուսով Ի.Ա. Թերմոէլաստիկ անիզոտրոպ թիթեղներ. Մն.՝ ԲՊՀ-ից, 1978 - 200 էջ.

169. Ռաբինովիչ Ա.Ս. Կոպիտ մարմինների շփման խնդիրների լուծման մասին // Իզվ. ՀԽՍՀ ԳԱ. MTT. 1979. - No 1. - S. 52-57.

170. Ռաբոտնով Յու.Ն. Ընտրված աշխատանքներ. Դեֆորմացվող պինդ մարմնի մեխանիկայի հիմնախնդիրները. M.: Nauka, 1991. - 196 p.

171. Ռաբոտնով Յու.Ն. Դեֆորմացված պինդ մարմնի մեխանիկա. M.: Nauka, 1979, 712 p.

172. Ռաբոտնով Յու.Ն. Պինդ մարմինների ժառանգական մեխանիկայի տարրեր. M.: Nauka, 1977. - 284 p.

173. Ռաբոտնով Յու.Ն. Մեքենայի մասերի հաշվարկ սողքի համար // Իզվ. ԽՍՀՄ ԳԱ, ՕՏՆ. 1948. - No 6. - S. 789-800.

174. Ռաբոտնով Յու.Ն. Սողանքի տեսություն // Մեխանիկա ԽՍՀՄ-ում 50 տարի, հատոր 3. -M.: Nauka, 1972. S. 119-154.

175. Հզորության հաշվարկները մեքենաշինության մեջ. 3 հատորով. Հատոր II. Առաձգականության կիրառական տեսության որոշ խնդիրներ. Հաշվարկներ առաձգականությունից դուրս: Սողանքների հաշվարկներ / Պոնոմարև Ս.Դ., Բիդերման Բ.Ջ.Լ., Լիխարև և այլք Մոսկվա: Մաշգիզ, 1958. 974 էջ.

176. Ռժանիցին Ա.Ռ. Սողանքի տեսություն. M: Stroyizdat, 1968.-418s.

177. Ռոզենբերգ Վ.Մ. Մետաղների սողանք. Մոսկվա: Մետալուրգիա, 1967. - 276 էջ.

178. Ռոմալիս Ն.Բ. Թամուժ Վ.Պ. Կառուցվածքային անհամասեռ մարմինների ոչնչացում: - Ռիգա: Զինատնե, 1989. 224 էջ.

179. Ռիժով Է.Վ. Մեքենայի մասերի կոնտակտային կոշտություն: M.: Mashinostroenie, 1966 .- 195 p.

180. Ռիժով Է.Վ. Մեխանիկական մշակման ընթացքում մասերի մակերեսի որակի տեխնոլոգիական հսկողության գիտական ​​հիմունքները Շփում և մաշվածություն. 1997. -V.18, No 3. - S. 293-301.

181. Ռուդզիթ Յա.Ա. Մակերեւույթների միկրոերկրաչափություն և շփման փոխազդեցություն: Ռիգա: Զինատնե, 1975. - 214 էջ.

182. Ռուսչիցկի Յա.Յա. Վիսկոառաձգականության հարթության տեսության մեկ կոնտակտային խնդրի մասին // Պրիկլ. մորթի. 1967. - Հատոր 3, թ. 12. - S. 55-63.

183. Savin G.N., Wang Fo Py G.A. Սթրեսի բաշխումը մանրաթելային նյութերի ափսեի մեջ, Prikl. մորթի. 1966. - Հատոր 2, թիւ. 5. - Ս. 5-11.

184. Savin G.N., Ruschitsky Ya.Ya. Վոլտերայի սկզբունքի կիրառելիության մասին // Դեֆորմացվող պինդ մարմինների և կառուցվածքների մեխանիկա. Մ.: Mashinostroenie, 1975. - էջ. 431-436 թթ.

185. Savin G.N., Urazgildyaev K.U. Նյութի սողանքի և ctla-ի ազդեցությունը ափսեի անցքերի մոտ լարված վիճակի վրա, Prikl. մորթի. 1970. - Հատոր 6, թ. 1, - S. 51-56.

186. Սարգսյան մ.թ.ա. Կոնտակտային խնդիրներ՝ առաձգական ծածկույթներով կիսատլանների և շերտերի համար: Երևան: Երևանի համալսարանի հրատարակչություն, 1983. - 260 էջ.

187. Սվիրիդենոկ Ա.Ի. Տրիբոլոգիայի զարգացման միտումը նախկին ԽՍՀՄ երկրներում (1990-1997) // Շփում և մաշվածություն. 1998, հատոր 19, թիվ 1. - S. 5-16.

188. Սվիրիդենոկ Ա.Ի., Չիժիկ Ս.Ա., Պետրոկովեց Մ.Ի. Դիսկրետ շփման շփման մեխանիզմ: Մն.՝ Նավուկա ի տեխշկա, 1990. - 272 էջ.

189. Սերֆոնով Վ.Ն. Սողացող և հանգստացնող միջուկների օգտագործումը էքսպոնենցիալների գումարի տեսքով օպերատորի մեթոդով գծային մածուցիկության որոշ խնդիրներ լուծելիս // Tr. Քարտեզ. պետություն դրանք. համալսարան 1996. - V. 120, թիվ 1-4: - ԻՑ.

190. Սիրենկո Գ.Ա. Հակաֆրիկցիոն կարբոպլաստիկա. Կիև: Տեխնիկա, 1985.109.125.195 թ.

191. Սկորինին Յու.Վ. Տրիբոհամակարգերի սպասարկման բնութագրերի ախտորոշում և կառավարում` հաշվի առնելով ժառանգական երևույթները. Գործառնական և տեղեկատվական նյութեր / IND MASH AS BSSR. Մինսկ, 1985. - 70 էջ.

192. Skripnyak V.A., Pyarederin A.B. Մետաղական նյութերի պլաստիկ դեֆորմացիայի գործընթացի մոդելավորում՝ հաշվի առնելով տեղահանման ենթակառուցվածքների էվոլյուցիան // Izv. համալսարանները։ Ֆիզիկա. 1996. - 39, No 1. - S. 106-110.

193. Skudra A.M., Bulavas F.Ya. Ամրապնդված պլաստիկների կառուցվածքային տեսություն. Ռիգա: Զինատնե, 1978. - 192 էջ.

194. Սոլդատենկով Ի.Ա. Շերտավոր կիսանավային կազմի կոնտակտային խնդրի լուծում՝ փոփոխվող շփման տարածքով մաշվածության առկայության դեպքում: Izv. RAS, MTT. 1998. - №> 2. - էջ. 78-88 թթ.

195. Սոսնովսկի Ջ.Ա., Մախուտով Ն.Ա., Շուրինով Վ.Ա. Մաշվածության-հոգնածության վնասման հիմնական օրինաչափությունները. Gomel: BelIIZhT, 1993. -53 p.

196. Բարձր ջերմաստիճաններում պողպատի դեֆորմացման և պլաստիկության դիմադրություն / Tarnovsky I.Ya., Pozdeev A.A., Baakashvili V.S. և այլն - Թբիլիսի: Sabchota Sakartvelo, 1970. 222 p.

197. Ձեռնարկ ցեղաբանության / Ընդհանուր. խմբ. Հեբդի Մ., Չիչինաձե Ա.Բ. 3 հատորով Թ.1. Տեսական հիմք. M.: Mashinostroenie, 1989. - 400 p.

198. Ստարովոյտով Է.Ի., Մոսկվիտին Վ.Վ. Ցիկլային բեռների տակ երկշերտ մետաղապոլիմերային թիթեղների լարման-դեֆորմացման վիճակի ուսումնասիրության մասին Իզվ. ՀԽՍՀ ԳԱ. MTT. 1986. - No 1. - S. 116-121.

199. Ստարովոյտով Է.Ի. Կլոր եռաշերտ մետաղապոլիմերային ափսեի ճկմանը // Տեսական և կիրառական մեխանիկա. 1986. - թողարկում. 13. - Ս. 5459։

200. Սուսլով Ա.Գ. Հոդերի շփման կոշտության տեխնոլոգիական աջակցություն: M.: Nauka, 1977, - 100 p.

201. Սուխարև Ի.Պ. Մեքենաների կախովի ագրեգատների ամրությունը Մոսկվա: Mashinostroyeniye, 1977. - 168 p.

202. Տարիկով Գ.Պ. Տարածական շփման խնդրի լուծման համար՝ հաշվի առնելով մաշվածությունը և ջերմության արտազատումը, օգտագործելով էլեկտրական մոդելավորում // Շփում և մաշվածություն: -1992 թ. -Տ. 13, No 3. S. 438-442.

203. Տարնովսկի Յու.Մ. Ժիգուն Ի.Գ., Պոլյակով Վ.Ա. Տարածականորեն ամրացված կոմպոզիտային նյութեր. M.: Mashinostroenie, 1987. -224p.

204. Մաշման դիմացկուն և պաշտպանիչ-դեկորատիվ ծածկույթների տեսություն և պրակտիկա. Կիև. Գիտական ​​և տեխնիկական պրոպագանդայի Կիևի տուն, 1969. -36 էջ.

205. Ջերմ Մ.Ի. Շրջանաձև սահմաններով մարմինների շփման խնդիրներ: Լվով: Ավագ դպրոց, 1980. - 176 էջ.

206. Ջերմ Մ.Ի. Շփման զույգ լիսեռ-թևի մաշվածության որոշում // Շփում և մաշվածություն. -1983 թ. T. 4, No 2. - S. 249-257.

207. Ջերմ Մ.Ի. Գլանաձև զույգերում լարումների հաշվարկի մասին // Հզորության խնդիրներ. 1979. - No 9. - S. 97-100.

208. Տրապեզնիկով Լ.Պ. Թերմոդինամիկական պոտենցիալները ծերացող լրատվամիջոցների սողքի տեսության մեջ // Իզվ. ՀԽՍՀ ԳԱ. MTT. 1978. - No 1. - S. 103-112.

209. Մեխանիկական համակարգերի տրիբոլոգիական հուսալիություն / Drozdov Yu.N., Mudryak V.I., Dyntu S.I., Drozdova E.Yu. // Մեքենաշինության և մեքենաների հուսալիության հիմնախնդիրները - 1997 թ. No 2. - P. 35-39.

210. Umansky Ya.S., Skakov Yu.A. Մետաղների ֆիզիկա. ատոմային կառուցվածքըմետաղներ և համաձուլվածքներ. Մոսկվա: atomizdat, 1978. - 352 p.

211. Բազմաշերտ ծածկույթների կայունությունը տրիբոլոգիական նպատակներով փոքր ենթակրիտիկական դեֆորմացիաների ժամանակ / Guz A.N., Tkachenko E.A., Chekhov V.N., Strukotilov V.S. // Հավելված. մորթի. -1996, - հ. 32, թիվ 10. S. 38-45.

212. Ֆեդյուկին Վ.Կ. Նյութերի մեխանիկական հատկությունների որոշման որոշ արդիական հարցեր. M.: IPMash RAN. SPb, 1992. - 43 p.

213. Ֆեդորով Կ.Բ. Ստացիոնար բեռնված տրիբոհամակարգերի համատեղելիության էներգետիկ մեթոդի գիտական ​​հիմքերի մշակում. Թեզի համառոտագիր. դիսս. . դոկ. դրանք. Գիտություններ 05.02.04 / Ազգ. դրանք. Ուկրաինայի համալսարան / Կիև, 1996 թ. 36 էջ.

214. ֆիզիկական բնույթբյուրեղային մարմինների սողանք / Indenbom V.M., Mogilevsky M.A., Orlov A.N., Rozenberg V.M. // Հանդես prikl. Մաթեմատիկա. և դրանք. ֆիզիկական 1965. - No 1. - S. 160-168.

215. Խորոշուն Լ.Պ., Սալտիկով Ն.Ս. Երկու բաղադրիչ խառնուրդների ջերմաառաձգականություն. Կիև: Նաուկ. Դումկա, 1984. - 112 էջ.

216. Խորոշուն Լ.Պ., Շիկուլա Է.Հ. Բաղադրիչի ուժի ցրման ազդեցությունը միկրոկոտրվածքների տակ հատիկավոր կոմպոզիտի դեֆորմացման վրա, Prikl. մորթի. 1997. - T. 33, No 8. - S. 39-45:

217. Խուսու Ա.Պ., Վիտենբերգ Յու.Ռ., Պալմով Վ.Ա. Մակերեւույթի կոշտություն (հավանական մոտեցում): M.: Nauka, 1975. - 344 p.

218. Ցեսնեկ Լ.Ս. Մակերեւույթների քայքայումի մեխանիկա և միկրոֆիզիկա. M.: Mashinostroenie, 1979. - 264 p.

219. Ցեցոխո Վ.Վ. Բաց շղթաների դեպքում թույլ եզակիությամբ առաջին տեսակի ինտեգրալ հավասարումների լուծման համախմբման մեթոդի հիմնավորման մասին // Մաթեմատիկական ֆիզիկայի և վերլուծության վատ դրված խնդիրներ. -Նովոսիբիրսկ: Nauka, 1984. S. 189-198.

220. Ցուկերման Ս.Ա. Փոշի և կոմպոզիտային նյութեր. M.: Nauka, 1976. - 128 p.

221. Չերեպանով Գ.Պ. Կոմպոզիտային նյութերի կոտրվածքների մեխանիկա. M: Nauka, 1983. - 296 p.

222. Չեռնեց Մ.Վ. Շրջանաձևին մոտ սահմաններով գլանաձև լոգարիթմական տրիբոհամակարգերի ամրության գնահատման հարցի շուրջ // Շփում և մաշվածություն. 1996. - Հատոր 17, թիվ 3. - S. 340-344.

223. Չեռնեց Մ.Վ. Ռոզրահունկայի մեկ մեթոդի մասին բալոնների դարբնոցային համակարգերի ռեսուրսին // Dopovshch Natsionalno!" Ուկրաինայի գիտությունների ակադեմիա. 1996 թ., թիվ 1. - էջ 4749:

224. Չիգարև Ա.Վ., Կրավչուկ Ա.Ս. Մոտ շառավիղների գլանաձեւ մարմինների կոնտակտային փոխազդեցություն // Նյութեր, տեխնոլոգիաներ, գործիքներ. 1998 թ., թիվ 1. -Ս. 94-97 թթ.

225. Չիգարև Ա.Վ., Կրավչուկ Ա.Ս. Կոշտ սկավառակի և գլանաձև անցք ունեցող կոմպոզիտային ափսեի կոնտակտային խնդիր // Polymer Composites 98: Շաբ. tr. միջ. գիտատեխնիկական Conf., Gomel, սեպտեմբերի 29-30, 1998 / IMMS ANB Gomel, 1998 - P. 317-321:

226. Չիգարև Ա.Վ., Կրավչուկ Ա.Ս. Լոգարիթմական առանցքակալների ամրության հաշվարկը՝ հաշվի առնելով դրանց մակերեսների կոշտության ռեոլոգիան // 53-րդ միջ. գիտատեխնիկական կոնֆ. պրոֆ., դասախոս, գիտաշխատող ստրուկ. եւ ձգտում. BSPA: Շաբաթ. վերացական հաշվետվություն, մաս 1. Minsk, 1999 / BGPA Minsk, 1999. - S. 123:

227. Չիգարև Ա.Վ., Կրավչուկ Ա.Ս. Սթրեսների որոշում գլանաձև մակերևույթներով սահմանափակված մեքենամասերի ամրության հաշվարկում // Շարունակական մեխանիկայի կիրառական խնդիրներ. Շաբ. հոդվածներ։ Վորոնեժ: VGU հրատարակչություն, 1999. - S. 335-341.

228. Չիգարև Ա.Վ., Կրավչուկ Ա.Ս. Կոշտ սկավառակի և կոպիտ գլանաձև անցք ունեցող ափսեի կոնտակտային խնդիր // Մեխանիկայի և կիրառական մաթեմատիկայի ժամանակակից խնդիրներ. Շաբ. վերացական dokl., Voronezh, April 1998 / Voronezh: VGU, 1998. p. 78

229. Չիգարև Ա.Վ., Չիգարև Յու.Վ. Ֆիզիկական և մեխանիկական հատկությունների շարունակական բաշխմամբ անհամասեռ միջավայրերի արդյունավետ գործակիցների հաշվարկման ինքնահաստատող մեթոդ // ԽՍՀՄ ԳԱ զեկույցներ. 1990. -Թ. 313, թիվ 2։ - S. 292-295.

230. Չիգարեւ Յու.Վ. Անհամասեռության ազդեցությունը ռեոլոգիական բարդ միջավայրերի կայունության և կոնտակտային դեֆորմացիայի վրա. Թեզի համառոտագիր. դիսս. .ֆիզիկայի դոկտոր, -մատ. Գիտություններ՝ 01.02.04./ Բել ագրար. դրանք. un-t. Մինսկ, 1993. - 32 էջ.

231. Չիժիկ Ս.Ա. Ճշգրիտ շփման տրիբոմեխանիկա (սկանային զոնդի վերլուծություն և համակարգչային սիմուլյացիա). Թեզի համառոտագիր. դիսս. . դոկ. դրանք. Գիտություններ՝ 05.02.04. / IMMS NAIB. Գոմել, 1998. - 40 էջ.

232. Շեմյակին Է.Ի. Բարդ բեռնման մեկ ազդեցության մասին // Մոսկվայի պետական ​​համալսարանի տեղեկագիր. Սեր. 1. Մաթեմատիկա, մեխանիկա. 1996. - No 5. - S. 33-38.

233. Շեմյակին Է.Ի., Նիկիֆորովսկի մ.թ.ա. Պինդ մարմինների դինամիկ ոչնչացում: Նովոսիբիրսկ: Nauka, 1979. - 271 p.

234. Շերեմետև Մ.Պ. Ամրապնդված եզրերով ափսեներ: Lvov: From the Lv-go un-ta, 1960. - 258 p.

235. Շերմերգոր Տ.Դ. Միկրոնհամասեռ մարմինների առաձգականության տեսություն. M.: Nauka, 1977.-400 p.

236. Շպենկով Գ.Պ. Շփման ֆիզիկաքիմիա. Մինսկ: Universitetskoe, 1991. - 397 p.

237. Շտաերման Ի.Յա. Առաձգականության տեսության կոնտակտային խնդիր, - Մ.-Լ.: Գոստեխիզդատ, 1949, - 270 էջ.

238. Shcherek M. Փորձարարական տրիբոլոգիական ուսումնասիրությունների համակարգման մեթոդական հիմունքներ. ատենախոսություն. ձեւով գիտ հաշվետվություն . դոկ. դրանք. Գիտություններ՝ 05.02.04/Շահագործման ինստ. Մոսկվա, 1996. - 64 էջ.

239. Շչերեկ Մմ Ժամանց Վ. Մեթոդական հիմունքներփորձարարական տրիբոլոգիական հետազոտություն // Պինդ մարմինների շփման բնույթի մասին. հաշվետվություն Միջազգային սիմպոզիում, Գոմել, հունիսի 8-10, 1999թ. / IMMS NASB: - Gomel, 1999. S. 56-57.

240. Anitescu M. Time-stepping մեթոդները կոշտ բազմակի կոշտ մարմինների դինամիկայի համար շփման և շփման հետ // Չորրորդ պրակտիկանտ. Արդյունաբերական և կիրառական մաթեմատիկայի կոնգրես, 5-6 հուլիսի, 1999թ., Էդինբուրգ, Շոտլանդիա: Էջ 78։

241. Bacquias G. Deposition des metaux du proupe platime // Galvano-Organo. -1979 թ. -N499. P. 795-800.

242. Batsoulas Nicolaos D. Մետաղական նյութերի սողքի դեֆորմացիայի կանխատեսում բազմասռնի սթրեսային վիճակում // Steel Res. 1996. - V. 67, N 12. - P. 558-564:

243. Benninghoff H. Galvanische. Uberzuge gegen Verschleiss // Indastrie-Anzeiger.- 1978. Bd. 100, No 23. - S. 29-30.

244. Besterci M., Iiadek J. Creep in dispersion ամրացված նյութերի վրա AI հիման վրա: // Կազմ. պրասկ. հանդիպեց., VUPM. 1993. - N 3, P. 17-28:

245. Bidmead G.F., հերքում է Գ.Ռ. Ինժեներական պրակտիկայում էլեկտրոդեզոնացիայի և հարակից գործընթացների պոտենցիալները // Մետաղների հարդարման ինստիտուտի գործարքներ.- 1978.-հատ. 56,N3,-Պ. 97-106 թթ.

246. Boltzmann L. Zur theorie der elastischen nachwirkung // Zitzungsber. ակադ. Wissensch. Մաթեմատիկա. -Նատուրվիս: Կլ. 1874. - B. 70, H. 2. - S. 275-305.

247. Boltzmann L. Zur theorie der elastischen nachwirkung // Ann. Der Phys. Ու քիմ. 1976 - Բդ. 7, H. 4. - S. 624-655.

248. Չեն Ջ.Դ., Լյու Ջ.Հ. Chern, Ju C.P. Բեռի ազդեցությունը ածխածնային-ածխածնային կոմպոզիտների տրիբոլոգիական վարքագծի վրա // J. Mater. Սեյ. 1996. Հատ. 31, No 5. - P. 1221-1229:

249. Չիգարև Ա.Վ., Կրավչուկ Ա.Ս. Կոշտ սկավառակի և գլանաձև անցք ունեցող իզոտրոպ ափսեի կոնտակտային խնդիր // Մեխանիկա. 1997. - Թիվ 4 (11). - P. 17-19.

250. Չիգարեւ Ա.Վ., Կրավչուկ Ա.Ս. Իրական մակերևույթի ռեոլոգիա առաձգական բալոնների ներքին շփման խնդրի մեջ // «Մոդելավորում» 98 կոնֆերանսի ամփոփագրեր, Պրահա, Չեխիա, 1998 թ.: P. 87:

251. Չիգարև Ա.Վ., Կրավչուկ Ա.Ս. Բարակ մետաղական ծածկույթի ազդեցությունը շփման կոշտության վրա// Պրակտիկանտ. Conf. բազմադաշտային խնդիրների մասին, հոկտեմբերի 6-8, 1999թ., Շտուտգարտ, Գերմանիա: Էջ 78։

252. Չիգարև Ա.Վ., Կրավչուկ Ա.Ս. Կոպիտ շերտի սողում կոշտ սկավառակի և գլանաձև անցք ունեցող իզոտրոպ ափսեի կոնտակտային խնդրի մեջ: // Պրոց. 6-րդ պրակտիկանտ. Symposium on Creep and Coupled Processes Bialowieza, սեպտեմբերի 23-25, 1998, Լեհաստան: P. 135-142.

253. Չիգարև Ա.Վ., Կրավչուկ Ա.Ս. Մաշվածությունը և կոշտությունը սողում են իրական մարմինների շփման խնդրի ժամանակ: // Պրոց. պրակտիկանտ. Conf. «Մեխանիկա»99, Կաունաս, 8-9 ապրիլի, 1999թ., Լիետուվա, էջ 29-33:

254. Չիգարեւ Ա.Վ., Կրավչուկ Ա.Ս. Կոպտության ռեոլոգիայի ազդեցությունը կոնտակտային կոշտության վրա // ICER"99: Պրոֆեսորադասախոսական կոնֆ., Զիելոնա Գորա, 27-30 հունիսի, 1999 թ. էջ 417-421:

255. Չիգարեւ Ա.Վ., Կրավչուկ Ա.Ս. Նիհար միատարր աճող հին ծածկույթ մխոցների կոնտակտային խնդիրում // 6-րդ միջազգային սիմպոզիումի նյութեր INSYCONT»02, Կրակով, Լեհաստան, սեպտեմբերի 19-20, 2002 թ. էջ 136 - 142:

256. Երեխաներ Թ.Հ.Կ. The Persistence of asperities in indenting experiences // Wear. -1973, V. 25. P. 3-16.

257. Eck C., Jarusek J. On the Solvability of thermoviscoelastic Contact Problems with Coulomb Friction, Intern. Բազմադաշտային խնդիրների կոնֆերանս, 1999թ. հոկտեմբերի 6-8, Շտուտգարտ, Գերմանիա: Էջ 83։

258. Էգան Ջոն. Գծային մածուցիկության առաձգականության նոր հայացք // Mater Letter. 1997. - V. 31, N3-6.-Պ. 351-357 թթ.

259. Ehlers W., Market B. Intrinsic Viscoelasticity of Porous Materials, Intern. Բազմադաշտային խնդիրների կոնֆերանս, 1999թ. հոկտեմբերի 6-8, Շտուտգարտ, Գերմանիա: Էջ 53։

260. Faciu C., Suliciu I. A. Maxwellian model for pseudoelastic Materials // Scr. հանդիպեց. et. մատեր. 1994. - V. 31, N 10. - P. 1399-1404:

261. Greenwood J., Tripp J. The elastic contact of rough spheres // Transactions of the ASME, Ser. D (E). Journal of Applied Mechanics. 1967. - Հատ. 34, No 3. - P. 153-159:

262. Հյուբել Ֆ.Ն. Քիմիական ավանդադրված կոմպոզիտներ նոր սերնդի էլեկտրոլիզային ծածկույթ // Մետաղների հարդարման ինստիտուտի գործարք: - 1978. - հ. 56, No 2. - P. 65-69:

263 Hubner H., Ostermann A.E. Galvanisch und chemisch abgeschiedene funktionelle schichten //Metallo-berflache. 1979. - Bd 33, N 11. - S. 456-463.

264 Jarusek J., Eck C. Դինամիկ շփման խնդիրներ վիսկոէլաստիկ մարմինների համար շփման հետ Լուծումների առկայությունը // Պրակտիկանտ. Conf. բազմադաշտային խնդիրների մասին, հոկտեմբերի 68, 1999 Շտուտգարտ, Գերմանիա: - Էջ 87։

265. Kloos K., Wagner E., Broszeit E. Nickel Siliciumcarbid-Dispersionsschichten. Teill. Tribolozische und Tribologich-Chemische Eigenschaften //Metalljberflache. - 1978. - Բդ. 32, No 8. - S. 321-328.

266. Kowalewski Zbigniew L. Պլաստիկ նախալարման մեծության ազդեցությունը պղնձի միակողմանի լարվածության սողումի վրա բարձր ջերմաստիճաններում, Մեխ. տեսություն. ես խոնարհվում եմ. 1995. Հատ. 33, N3. - P. 507-517.

267. Կրավչուկ Ա.Ս. Վերջավոր գլանային մարմինների համակարգի տարածական կոնտակտային փոխազդեցության մաթեմատիկական մոդելավորում // Technische Mechanik. 1998. - Bd 18, H 4. -S. 271-276 թթ.

268. Կրավչուկ Ա.Ս. Կոպիտ բալոնների փոխազդեցության համար կոնտակտային սթրեսի արժեքի վրա կոպտության ազդեցության ուժի գնահատում // Մեխանիկայի արխիվ. 1998.-N6. - P. 1003-1014.

269. Կրավչուկ Ա.Ս. Բալոնների շփումը պլաստիկ ծածկույթով // Mechanika. 1998. -№4(15). - Էջ 14-18։

270. Կրավչուկ Ա.Ս. Կոմպոզիտային լոգարիթմական առանցքակալների շփման լարվածության որոշում // Մեքենաշինություն. 1999. - No 1. - P. 52-57.

271. Կրավչուկ Ա.Ս. Սկավառակի և ափսեի կոնտակտային խնդրի ուսումնասիրություն կրող անցքով // Acta Technica CSAV: 1998. - 43. - P. 607-613.

272. Կրավչուկ Ա.Ս. Առաձգական կոմպոզիտային բալոնների ներքին կոնտակտային հագուստ // Mechanika. 1999. - Թիվ 3 (18). - P. 11-14.

273. Կրավչուկ Ա.Ս. Կոպիտ շերտի առաձգական դեֆորմացիայի էներգիան կոշտ սկավառակի և գլանաձև անցք ունեցող իզոտրոպ ափսեի շփման խնդրի մեջ // Nordtrib"98: Proc. of the 8th Intern. Conf. on Tribology, Ebeltoft, Դանիա, 7 10 հունիսի 1998 թ. - Պ. 113-120 թթ.

274. Կրավչուկ Ա.Ս. Իրական մակերևույթի ռեոլոգիան անցքերով կոշտ սկավառակի և ափսեի խնդրի մեջ // Abstr. կոնֆ. NMCM98, Miskolc, Hungary, 1998, էջ 52-57:

275. Կրավչուկ Ա.Ս. Մակերեւութային ռեոլոգիայի ազդեցությունը շփման տեղաշարժի վրա// Technische Mechanik. 1999. - Band 19, Heft N 3. - P. 239-245:

276. Կրավչուկ Ա.Ս. Կոնտակտային կոշտության գնահատումը կոպիտ բալոնների փոխազդեցության խնդրի մեջ // Mechanika. 1999. - Թիվ 4 (19). - P. 12-15.

277. Կրավչուկ Ա.Ս. Կոնտակտային խնդիր կոշտ կոշտ սկավառակի և գլանաձև անցքի վրա բարակ ծածկույթով ափսեի համար // Միջ. Կիրառական մեխ. Անգլ. 2001. - Հատ. 6, No 2, P. 489-499։

278. Կրավչուկ Ա.Ս. Ժամանակից կախված է իրական մարմինների շփման ոչ տեղային կառուցվածքային տեսությունը // Հաշվողական մեխանիկայի հինգերորդ համաշխարհային կոնգրես, Վիեննա, հուլիսի 7-12, 2002 թ.

279. Կունին Ի.Ա. Էլաստիկ կրիչներ միկրոկառուցվածքով: V I. (Միաչափ մոդելներ). -Springer Series in Solid State Sciences 26, Բեռլին և այլն: Springer-Verlag, 1982. 291 Պ

280. Կունին Ի.Ա. Էլաստիկ կրիչներ միկրոկառուցվածքով: VII. (Եռաչափ մոդելներ): Springer Series in Solid State Sciences 44, Բեռլին և այլն: Springer-Verlag, 1983. -291 p.

281. Lee E.H., Radok J.R.M., Woodward W.B. Լարվածության վերլուծություն գծային viscoelastic նյութերի համար // Տրանս. սոց. Ռեոլ. 1959.-հատ. 3. - P. 41-59.

282. Markenscoff X. Բարակ կապանների մեխանիկան // Չորրորդ պրակտիկանտ. Արդյունաբերական և կիրառական մաթեմատիկայի կոնգրես, 5-6 հուլիսի, 1999թ., Էդինբուրգ, Շոտլանդիա: էջ 137։

283. Miehe C. Հաշվողական համասեռացման վերլուծություն նյութերի միկրոկառուցվածքներով խոշոր շտամներում, պրակտիկանտ. Conf. բազմադաշտային խնդիրների մասին, հոկտեմբերի 68, 1999, Շտուտգարտ, Գերմանիա.-Պ. 31.

284. Orlova A. Անկայունություններ սեղմման սողում պղնձի միաբյուրեղներում // Z. Metallk. 1995. - V. 86, N 10. - P. 719-725:

285. Orlova A. Դիսլոկացիոն սայթաքման պայմաններ և կառուցվածքներ պղնձի միաբյուրեղներում, որոնք անկայունություն են ցուցաբերում սողումում // Z. Metallk. 1995. - V. 86, N 10. - P. 726-731:

286. Paczelt L. Wybrane problemy zadan kontaktowych dla ukladow sprezystych, Mech. kontactu powierzehut. Wroclaw, 1988.- C. 7-48.

287 Probert S.D., Uppal A.H. Մետաղի մակերևույթի վրա միայնակ և բազմակի շեղումների դեֆորմացիա // մաշվածություն. 1972. - V. 20. - P.381-400.

288. Peng Xianghen, Zeng Hiangguo. Զուգակցված սողանքի և պլաստիկության բաղկացուցիչ մոդել // Չին. J. Appl. Մեխ. 1997. - V. 14, N 3. - P. 110-114:

289. Պլեսկաչևսկի Յու. Մ., Մոժարովսկի Վ.Վ., Ռուբա Յու.Ֆ. Թելքավոր կոմպոզիտային մարմինների քվազի-ստատիկ փոխազդեցության մաթեմատիկական մոդելներ // Հաշվողական մեթոդներ կոնտակտային մեխանիկայի մեջ III, Մադրիդ, 3-5 հուլ. 1997. P. 363372:

290. Rajendrakumar P.K., Biswas S.K. Երկչափ կոպիտ մակերեսի և հարթ մխոցի շփման հետևանքով դեֆորմացիա // Tribology Letters. 1997. - N 3. -Պ. 297-301 թթ.

291. Schotte J., Miehe C., Schroder J. Modeling the Elastoplastic Behavior of Copper Thin Films On Substrates, Intern. Conf. բազմադաշտային խնդիրների մասին, հոկտեմբերի 6-8, 1999թ., Շտուտգարտ, Գերմանիա: Էջ 40։

292 Speckhard H. Functionelle Galvanotechnik eine Einfuhrung. - Oberflache -Մակերևույթ: - 1978. - Bd 19, N 12. - S. 286-291.

293. Still F.A., Dennis J.K. Էլեկտրադոնցված մաշվածության դիմացկուն ծածկույթներ տաք դարբնոցների համար // Metalurgy and Metal Forming, 1977, Vol. 44, թիվ 1, էջ 10-12։

294. Volterra Y. Lecons sur les fonctions de lisnes. Փարիզ: Gauther - Villard, 1913. -230 p.

295. Volterra V. Sulle equazioni integro-differenziali, della theoria dell elasticita // Atti Realle Academia dei Lincei Rend. 1909. - գ. 18, No 2. - P. 295-301:

296. Wagner E., Brosgeit E. Tribologische Eigenschaften von Nickeldispersionsschichten. Grundiagen und Anwendungsbeispiele aus der Praxis // Schmiertechnik+Tribology. 1979. - Bd 26, N 1. - S. 17-20.

297. Wang Ren, Chen Xiaohong. Պոլիմերների մածուցիկ-առաձգական կառուցվածքային հարաբերությունների հետազոտության առաջընթացը // Adv. Մեխ. 1995. - V 25, N3: - P. 289-302.

298. Սյաո Յի, Վան Վեն-Սյուե, Տակաո Յոշիհիրո: Կոմպոզիտային լամինատների երկչափ կոնտակտային լարվածության վերլուծություն մատնված հոդով // Բուլ. Ռես. ինստ. Ապլ. Մեխ. -1997 թ. -N81. - էջ 1-13.

299. Յանգ Վեյ-հսուին. Վիսկոէլաստիկ մարմինների շփման խնդիրը // Ժուռնալ. Ապլ. Մեխանիկա, Պապ. N 85-APMW-36 (նախատպ).

Խնդրում ենք նկատի ունենալ, որ վերը ներկայացված գիտական ​​տեքստերը տեղադրվում են վերանայման և ստացվում են բնօրինակ ատենախոսության տեքստի ճանաչման (OCR) միջոցով: Այս կապակցությամբ դրանք կարող են պարունակել սխալներ՝ կապված ճանաչման ալգորիթմների անկատարության հետ։ Մեր կողմից մատուցվող ատենախոսությունների և ամփոփագրերի PDF ֆայլերում նման սխալներ չկան:

Մաթեմատիկայի և մեխանիկայի արդի հիմնախնդիրները» գիտական ​​սեմինարի հանդիպմանը. 24 նոյեմբերի, 2017թԱլեքսանդր Վենիամինովիչ Կոնյուխովի շնորհանդեսը (Dr. habil. PD KIT, Prof. KNRTU, Karlsruhe Technology Institute, Mechanics Institute, Գերմանիա)

Կոնտակտային փոխազդեցության երկրաչափական ճշգրիտ տեսությունը՝ որպես հաշվողական կոնտակտային մեխանիկայի հիմնարար հիմք

Սկիզբը՝ 13:00, 1624 սենյակ.

անոտացիա

Իզոերկրաչափական վերլուծության հիմնական մարտավարությունը մեխանիկայի մոդելների ուղղակի ներդրումն է երկրաչափական օբյեկտի ամբողջական նկարագրության մեջ՝ արդյունավետ հաշվողական ռազմավարություն ձևակերպելու համար։ Իզոերկրաչափական վերլուծության այնպիսի առավելությունները, ինչպիսիք են օբյեկտի երկրաչափության ամբողջական նկարագրությունը հաշվողական կոնտակտային մեխանիկայի ալգորիթմների ձևակերպման մեջ, կարող են լիովին արտահայտվել միայն այն դեպքում, եթե կոնտակտային փոխազդեցության կինեմատիկան ամբողջությամբ նկարագրված է երկրաչափորեն հնարավոր բոլոր կոնտակտային զույգերի համար: Մարմինների շփումը երկրաչափական տեսանկյունից կարելի է դիտարկել որպես կամայական երկրաչափության և հարթության դեֆորմացվող մակերեսների փոխազդեցություն։ Այս դեպքում մակերեսի հարթության տարբեր պայմանները հանգեցնում են մակերեսի երեսների, եզրերի և գագաթների միջև փոխադարձ շփման դիտարկմանը: Հետևաբար, բոլոր կոնտակտային զույգերը հիերարխիկորեն կարելի է դասակարգել հետևյալ կերպ՝ մակերեսից մակերևույթ, կորից մակերևույթ, կետից մակերևույթ, կորից կորի, կետից կորի, կետից կետի։ Այս օբյեկտների միջև ամենակարճ հեռավորությունը շփման բնական միջոց է և հանգեցնում է ամենամոտ կետի պրոյեկցիայի (CPP) խնդրին:

Կոնտակտային փոխազդեցության երկրաչափականորեն ճշգրիտ տեսության կառուցման առաջին հիմնական խնդիրը PBT խնդրի լուծման գոյության և եզակիության պայմանների դիտարկումն է: Սա հանգեցնում է մի շարք թեորեմների, որոնք թույլ են տալիս կառուցել ինչպես գոյության եռաչափ երկրաչափական տիրույթներ, այնպես էլ պրոյեկցիայի եզակիությունը յուրաքանչյուր օբյեկտի համար (մակերես, կոր, կետ) համապատասխան կոնտակտային զույգում, և անցումային մեխանիզմը շփման զույգերի միջև: Այս տարածքները կառուցված են՝ հաշվի առնելով օբյեկտի դիֆերենցիալ երկրաչափությունը, դրան համապատասխան կորագիծ կոորդինատային համակարգի մետրիկում՝ Գաուսի (Gauß) կոորդինատային համակարգմակերեսի համար՝ Frenet-Serret կոորդինատային համակարգում՝ կորերի համար, Darboux կոորդինատային համակարգում՝ մակերևույթի կորերի համար, և օգտագործելով Euler կոորդինատները (Euler), ինչպես նաև քառատրոններ՝ նկարագրելու օբյեկտի շուրջ վերջնական պտույտները՝ կետը:

Երկրորդ հիմնական խնդիրն է՝ դիտարկել կոնտակտային փոխազդեցության կինեմատիկան համապատասխան կոորդինատային համակարգում դիտորդի տեսանկյունից։ Սա մեզ թույլ է տալիս սահմանել ոչ միայն նորմալ շփման ստանդարտ չափումը որպես «ներթափանցում» (ներթափանցում), այլև հարաբերական շփման փոխազդեցության երկրաչափական ճշգրիտ չափումներ. , կորի սահում իր սեփական շոշափողով և շոշափող նորմայի երկայնքով («քաշվում»), երբ կորը շարժվում է մակերեսի երկայնքով։ Վրա այս փուլը, օգտագործելով կովարիանտային տարբերակման ապարատը համապատասխան կորագիծ կոորդինատային համակարգում,
պատրաստվում են խնդրի փոփոխական ձևակերպման, ինչպես նաև հետագա գլոբալ թվային լուծման համար անհրաժեշտ գծայինացման համար, օրինակ՝ Նյուտոնի կրկնվող մեթոդի համար (Նյուտոնի ոչ գծային լուծիչ): Գծայինացումն այստեղ հասկացվում է որպես Gateaux տարբերակում կովարիանտ ձևով կորագիծ կոորդինատային համակարգում: Մի շարք բարդ դեպքերում, որոնք հիմնված են PBT խնդրի բազմաթիվ լուծումների վրա, ինչպիսիք են «զուգահեռ կորերի» դեպքում, անհրաժեշտ է կառուցել լրացուցիչ մեխանիկական մոդելներ («Solid Beam Finite Element» կոր պարանի 3D շարունակական մոդելը), համատեղելի է համապատասխան կոնտակտային ալգորիթմի հետ «Curve To Solid Beam կոնտակտային ալգորիթմ. Կոնտակտային փոխազդեցությունը նկարագրելու կարևոր քայլը երկրաչափական առարկաների միջև փոխազդեցության ամենաընդհանուր կամայական օրենքի կովարիանտ ձևով ձևակերպումն է, որը գերազանցում է ստանդարտ Կուլոնի շփման օրենքը (Կուլոն): Այս դեպքում կիրառվում է «առավելագույն ցրման» հիմնարար ֆիզիկական սկզբունքը, որը թերմոդինամիկայի երկրորդ օրենքի հետեւանք է։ Սա պահանջում է օպտիմալացման խնդրի ձևակերպում սահմանափակմամբ անհավասարությունների տեսքով կովարիանտ ձևով: Այս դեպքում օպտիմիզացման խնդրի թվային լուծման ընտրված մեթոդի համար անհրաժեշտ բոլոր գործողությունները, ներառյալ, օրինակ, «վերադարձի քարտեզագրման ալգորիթմը» և անհրաժեշտ ածանցյալները, նույնպես ձևակերպվում են կորագիծ կոորդինատային համակարգում: Այստեղ երկրաչափորեն ճշգրիտ տեսության ցուցիչ արդյունքը և՛ փակ ձևով նոր վերլուծական լուծումներ ստանալու ունակությունն է (1769թ. Էյլերի խնդրի ընդհանրացում՝ մխոցի երկայնքով պարանի շփման մասին մինչև մակերեսի վրա անիզոտրոպ շփման դեպքը։ կամայական երկրաչափություն) և կոմպակտ ձևով Կուլոնի շփման օրենքի ընդհանրացումներ ստանալու հնարավորությունը, որը հաշվի է առնում անիզոտրոպ երկրաչափական մակերևույթի կառուցվածքը անիզոտրոպ միկրոշփման հետ միասին:

Ստատիկի կամ դինամիկայի խնդրի լուծման մեթոդների ընտրությունը, պայմանով, որ կոնտակտային փոխազդեցության օրենքները բավարարված են, մնում է ընդարձակ: Սրանք գլոբալ խնդրի համար Նյուտոնի կրկնվող մեթոդի տարբեր փոփոխություններ են և տեղական և գլոբալ մակարդակներում սահմանափակումները բավարարելու մեթոդներ. տույժ (տուգանք), Lagrange (Lagrange), Nitsche (Nitsche), Mortar (Mortar), ինչպես նաև կամայական ընտրություն: վերջավոր տարբերության սխեմայի դինամիկ խնդրի համար: Հիմնական սկզբունքը միայն մեթոդի ձևակերպումն է կովարիանտ ձևով առանց
ցանկացած մոտարկումների դիտարկում: Տեսության կառուցման բոլոր փուլերի զգույշ անցումը հնարավորություն է տալիս ձեռք բերել հաշվողական ալգորիթմ կովարիանտային «փակ» ձևով բոլոր տեսակի կոնտակտային զույգերի համար, ներառյալ շփման փոխազդեցության կամայականորեն ընտրված օրենքը: Մոտավորությունների տեսակի ընտրությունը կատարվում է միայն լուծման վերջնական փուլում։ Միևնույն ժամանակ, հաշվողական ալգորիթմի վերջնական իրականացման ընտրությունը մնում է շատ ընդարձակ՝ վերջավոր տարրերի ստանդարտ մեթոդ, բարձր կարգի վերջավոր տարր, իզոերկրաչափական վերլուծություն, վերջավոր բջիջների մեթոդ, «սուզված»