Հայտնի է, որ երբ ֆերոմագնիսը ենթարկվում է ֆիքսված ինտենսիվության մագնիսական դաշտի Հ, մագնիսացման արժեքը Ջ, և, հետևաբար, ինդուկցիան AT, այս դաշտի շնորհիվ, որոշակի ուշացումով հասնում են իրենց հաշվարկված արժեքներին: Նման երեւույթը կոչվում է մագնիսական մածուցիկություն. Մագնիսական մածուցիկությունը ֆերոմագնիսական մարմնում էներգիայի անդառնալի կորուստ (և, հետևաբար, նյութի տաքացում) պատճառող գործոններից մեկն է. այդ կորուստները կոչվում են կորուստներ մագնիսական մածուցիկության համարկամ մնացորդայինկորուստներ.

Փոփոխական մագնիսական դաշտում մագնիսական նյութերի մագնիսացման հակադարձման գործընթացը նույնպես կապված է մագնիսական դաշտի էներգիայի մի մասի ջերմային կորուստների հետ։ Ջերմության տեսքով էներգիայի կորուստները բնութագրվում են հատուկ մագնիսական կորուստներ Պծեծում է Ըստ առաջացման մեխանիզմի՝ դրանք առանձնանում են հիստերեզի կորուստև դինամիկ կորուստներ.

Հիստերեզի կորուստկապված են մագնիսական հիստերեզի երևույթի և տիրույթի սահմանների անշրջելի տեղաշարժի հետ։ Այս կորուստները համաչափ են հիստերեզի հանգույցի տարածքին և փոփոխվող դաշտի հաճախականությանը: Էլեկտրաէներգիայի հատուկ կորուստ Ռէ, ծախսվում է հիստերեզի վրա, որոշվում է.

Ռ r = ժ f B max n, (5.38)

որտեղ h-ն գործակից է՝ կախված նյութի հատկություններից. Բ max - առավելագույն ինդուկցիա ցիկլի ընթացքում; n- ցուցիչ ( n = 1,6 - 2,0); զ- մագնիսական դաշտի փոփոխության հաճախականությունը.

Դինամիկ կորուստներկոչվում են պտտվող հոսանքներև մագնիսական մածուցիկության պատճառով կորուստներբ.

Մագնիսական մածուցիկության պատճառով կորուստների պատճառով դինամիկ կորուստները կապված են մագնիսական ինդուկցիայի հետաձգման հետ մագնիսական դաշտի ուժգնության փոփոխություններից:

Փոթորիկ հոսանքի կորուստառաջանում են հոսանքներով, որոնք առաջանում են մագնիսական նյութում՝ փոփոխվող մագնիսական հոսքի պատճառով. էլեկտրամագնիսական ինդուկցիայի երևույթի պատճառով առաջանում է EMF: Շրջանաձև (շրջանաձև) հոսանքներ են առաջանում նյութում ( Ֆուկոյի հոսանքներ) Որովհետեւ ֆերոմագնիսները, ինչպիսիք են պողպատը կամ նիկրոմը, հաղորդիչ նյութեր են, այնուհետև Ֆուկոյի զգալի հոսանքները հանգեցնում են նյութի տաքացմանը (երբեմն մինչև հարյուրավոր աստիճաններ Ցելսիուս): Մագնիսական նյութի էլեկտրական դիմադրության նվազումը հանգեցնում է կորուստների ավելացման և, հետևաբար, նյութի ավելի մեծ տաքացման:

Հզորության հատուկ կորուստը արտահայտվում է հետևյալ կերպ

Պ(զ) = բ զ Բառավելագույնը 2, (5.39)

որտեղ b գործակիցն է՝ կախված նյութի տեսակից և ձևից:

Ակնհայտ է, որ Ֆուկոյի հոսանքների պատճառով կորուստները նվազեցնելու առաջնային խնդիրը նյութի դիմադրողականության բարձրացումն է, բայց դա միշտ չէ, որ հնարավոր է, օրինակ, պողպատի բոլոր դասարաններն ունեն էլեկտրական դիմադրողականության նման արժեքներ:

Շրջանային հոսանքների ազդեցությունը նվազեցնելու և ֆերոմագնիսների մագնիսացման հակադարձման հետևանքով կորուստները նվազեցնելու համար մագնիսական շղթան ոչ թե ինտեգրալ է, այլ հավաքված ( միախառնված) միմյանցից մեկուսացված բարակ պողպատե թերթեր, որի ինքնաթիռները գտնվում են մագնիսական դաշտի գծերին զուգահեռ. Նման դիզայնում, նախ, յուրաքանչյուր թերթ մեկուսացված է միմյանցից, այսինքն. նրանց միջև դիմադրությունը բավականաչափ մեծ է, և Ֆուկոյի հոսանքները զգալիորեն կրճատվել են: Երկրորդ, մագնիսական ինդուկցիայի գծերի նկատմամբ պողպատե թերթի կողմնորոշման ճիշտ ընտրության պատճառով հոսքի մի փոքր մասը փոխվում է միջուկի յուրաքանչյուր թերթում, ուստի թերթի միացումում առաջացած EMF-ն և դրա մեջ պտտվող հոսանքները դառնալ ավելի փոքր:

Վերջապես, թերթիկի մեջ պտտվող հոսանքների մեծությունը նվազում է, քանի որ թերթիկի ընթացիկ ուղիները երկարանում են, իսկ թերթի խաչմերուկը նվազում է:

Շրջանառության հոսանքները կրճատվում են առանցքային նյութի հատուկ էլեկտրական դիմադրությունը մեծացնելով՝ էլեկտրական պողպատների մեջ սիլիցիումային հավելումներ ներմուծելով: Նույն նպատակով նրանք օգտագործում են մագնիտոէլեկտրականև ֆերիտմիջուկներ.

Դեպի լրացուցիչկորուստները ներառում են բոլոր կորուստները, բացի պտտվող հոսանքի և հիստերեզի կորուստներից. դրանք կարող են առաջանալ այնպիսի երևույթներով, ինչպիսիք են մագնիսական մածուցիկությունը, մագնիսական պատի տեղաշարժի ռեզոնանսը, ռեզոնանսը, որն առաջանում է անիզոտրոպիայի և մագնիսացման վեկտորի պտույտի հետևանքով և այլն։

Այս բոլոր կորուստներն են էներգիայի ցրում- ֆերոմագնիսական նյութերում ջերմության տեսքով ցրված էներգիայի անդառնալի կորուստ. Փոփոխական մագնիսական դաշտում նրանք որոշում են էլեկտրական շղթայի էլեկտրամատակարարման լրացուցիչ բեռը: Օրինակ, մագնիսական նյութի (մագնիսական շղթայի) ներմուծումը ոլորուն (կծիկ, էլեկտրամագնիսական սարք, տորոիդ և այլն) համարժեք է DC շղթայի էլեկտրական դիմադրության բարձրացմանը:

Էլեկտրաէներգիայի կորուստ(կամ պարզապես, մագնիսական կորուստներ) մագնիսական շղթայում Պի(W) սահմանում է համարժեք դիմադրություն R i:

R i = Պի/Ի 2, Օմ, (5.40)

որտեղ Ի- շղթայում ընթացիկ ուժի արդյունավետ արժեքը, Ա.

Նկ. 5.6-ը ցույց է տալիս պայմանական էլեկտրական (ա) և համարժեք համարժեք միացում (b), ինչպես նաև հոսանքների և լարումների վեկտորային դիագրամ (գ):

Կորուստի շոշափողմագնիսական նյութում հաշվարկվում է հետևյալ կերպ.

tgd m = Ու Ռ/Ու Լ = R i/ w Լ = (Ռ g_ + Ռ+-ում Ռե)/վտ Լ, (5.41)

որտեղ ՌԳ, Ռմեջ, Ռդ - համարժեք դիմադրություններ, որոնք պայմանավորված են համապատասխանաբար հիստերեզի, հորձանուտի և լրացուցիչ կորուստների պատճառով:

Բրինձ. 5.6. Շղթա (ա), համարժեք միացում (բ), մագնիսով շղթայի վեկտորային դիագրամ

ԳՕՍՏ 12119.4-98

ՄԻՋՊԵՏԱԿԱՆՍՏԱՆԴԱՐՏ

Էլեկտրական պողպատ

ՄԱԳՆԻՍԱԿԱՆ ԵՎ ԷԼԵԿՏՐԱԿԱՆ ՀԱՏԿՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԻ ՈՐՈՇՄԱՆ ՄԵԹՈԴՆԵՐ

Հատուկ մագնիսական կորուստների և ինտենսիվության արդյունավետ արժեքի չափման մեթոդ
մագնիսական դաշտը

էլեկտրական պողպատ.

Այս ստանդարտում օգտագործվող տերմինները, - համաձայն ԳՕՍՏ 12119.0.

4 Փորձանմուշների պատրաստում

5 Կիրառական սարքավորումներ

Էլեկտրամագնիսական սարքը պետք է ունենա ոչ մագնիսական մեկուսիչ նյութից պատրաստված շրջանակ, որի վրա նախ տեղադրվում է չափիչ ոլորուն II , ապա մեկ կամ մի քանի լարերով՝ մագնիսացնող ոլորուն Ի. Յուրաքանչյուր մետաղալար հավասարաչափ դրված է մեկ շերտով:

Մագնիսական ինդուկցիայի ամպլիտուդների հարաբերական առավելագույն տարբերությունը նմուշի տարածքում էլեկտրամագնիսական սարքի ներսում չպետք է գերազանցի ±5% -ը:

6 Չափումների նախապատրաստում

որտեղ մ- նմուշի զանգվածը, կգ;

Դ, դ - օղակի արտաքին և ներքին տրամագիծը, մ;

γ - նյութի խտությունը, կգ/մ 3 .

Նյութի խտությունը γ, կգ / մ 3 , ընտրվում են ԳՕՍՏ 21427.2-ի Հավելված 1-ի համաձայն կամ հաշվարկվում են բանաձևով.

որտեղ ԿՍի և Կ AI- սիլիցիումի և ալյումինի զանգվածային բաժիններ, %.

որտեղ է մեկուսիչ ծածկույթի խտության հարաբերակցությունը նմուշի նյութի խտությանը,

որտեղ γ p - մեկուսացման խտությունը, վերցված հավասար է 1,6-ի10 3 կգ / մ 3 անօրգանական ծածկույթի համար և 1.1 10 3 կգ / մ 3 օրգանական;

Կհ - լրացման գործակիցը, որը որոշված ​​է ԳՕՍՏ 21427.1-ով սահմանված կարգով:

որտեղ լՊ - շերտի երկարությունը, մ.

որտեղ լլ - թերթի երկարությունը, մ.

որտեղ Ս- նմուշի խաչմերուկի մակերեսը, մ 2;

Վ 2 - II նմուշի ոլորման պտույտների քանակը.

r 2 - ընդհանուր ոլորուն դիմադրությունII նմուշ T2և պարույրներ T1, Օհմ;

rհա - ոլորուն միացված սարքերի և սարքերի համարժեք դիմադրություն II նմուշ T2, Օմ, հաշվարկված բանաձևով

որտեղ r V1, r V2, rՎ , rԱ - վոլտմետրերի ակտիվ դիմադրություններPV1, PV2,wattmeter լարման միացումPWև շղթաներ հետադարձ կապուժային ուժեղացուցիչի լարմամբ, համապատասխանաբար, Օմ.

() բանաձևի արժեքը անտեսվում է, եթե դրա արժեքը չի գերազանցում 0,002-ը:

որտեղ Վ 1 Վ 2 - նմուշի ոլորունների շրջադարձերի քանակը T2;

μ 0 - 4 π 10 - 7 - մագնիսական հաստատուն, H/m;

Ս 0 - նմուշի չափիչ ոլորուն խաչմերուկի մակերեսը, մ 2 ;

Ս- նմուշի խաչմերուկի մակերեսը, որը որոշվում է, ինչպես նշված է մ 2 ;

լամուսնացնել - մագնիսական դաշտի գծի միջին երկարությունը, մ.

Օղակաձև նմուշների համար մագնիսական դաշտի գծի միջին երկարությունըլամուսնացնել , մ, հաշվարկված բանաձևով

Շերտերի նմուշի ստանդարտ թեստերում միջին երկարությունըլամուսնացնել, մ, վերցվում է հավասար 0,94 մ Եթե անհրաժեշտ է բարելավել մագնիսական մեծությունների որոշման ճշգրտությունը, ապա արժեքները.լամուսնացնել ընտրել սեղանից.

կամ ըստ EMF-ի միջին շտկված արժեքիUսր.մ , V, առաջացած ոլորուն IIպարույրներ T1ոլորուն վրա Իմագնիսացնող շղթայի մեջ՝ ըստ բանաձևի

որտեղ Մ - կծիկի փոխադարձ ինդուկտիվություն, H; ոչ ավելի, քան 110-2 H;

զ- վերամագնիսացման հաճախականություն, Հց.

որտեղ մ - նմուշի քաշը, կգ;

լՊ - շերտի երկարությունը, մ.

Օղակաձև նմուշների համար արդյունավետ զանգվածը ենթադրվում է, որ հավասար է նմուշի զանգվածին: Թերթի նմուշի արդյունավետ զանգվածը որոշվում է տեղադրման չափագիտական ​​հավաստագրման արդյունքներով:

7 Չափման կարգը

7.1 Հատուկ մագնիսական կորուստների որոշումը հիմնված է նմուշի վերամագնիսացման համար սպառված և սարքերի կողմից սպառված ակտիվ հզորության չափման վրա:PV1, PV2, PWև ուժեղացուցիչի հետադարձ կապի միացում: Թերթի նմուշը փորձարկելիս հաշվի են առնվում լծերի կորուստները: Ակտիվ հզորությունը որոշվում է անուղղակիորեն ոլորուն վրա լարման միջոցով II նմուշ 72.

7.1 .1 Տեղադրման ժամանակ (տես նկար) փակել ստեղները S2, S3, S4և բացիր բանալինS1.

7.1.2 Սահմանել լարումըUամուսնացնել, Uկամ ( U cf + Δ U), V, վոլտմետրովPV 1; վերամագնիսացման հաճախականությունըզ, Հց; ստուգեք ամպաչափով ՀՀայդ վտտմետրըPWոչ ծանրաբեռնված; փակիր բանալինS1և բացիր բանալինS2.

7.1.3 Անհրաժեշտության դեպքում կարգավորեք վոլտմետրի ցուցանիշը:PV1լարման սահմանված կետը սահմանելու և արդյունավետ լարման արժեքը չափելու համարU 1 , V, վոլտմետր PV 2և իշխանություն Ռ մ, Վտ, վտտմետր Պ.Վ.

7.1.4 Սահմանեք մագնիսական ինդուկցիայի ամպլիտուդի ավելի մեծ արժեքին համապատասխանող լարումը և կրկնեք նշված գործողությունները. , .

7.2 Մագնիսական դաշտի ուժգնության արդյունավետ արժեքի որոշումը հիմնված է մագնիսացնող հոսանքի չափման վրա։

7.2 .1 Տեղադրման ժամանակ (տես նկար) փակել ստեղները S2, S4և բացել ստեղներըS1, S3.

7.2.2 Սահմանել լարումըU cp կամ U, V, վերամագնիսացման հաճախականությունզ, Հց, և որոշվում է ամպաչափով ՀՀմագնիսացնող ընթացիկ արժեքներըԻ, ԲԱՅՑ.

7.2.3 Սահմանեք ավելի բարձր լարման արժեք և կրկնեք ստորև նշված գործողություններըեւ .

ԳՕՍՏ 12119.4-98

ՄԻՋՊԵՏԱԿԱՆ ՍՏԱՆԴԱՐՏ

Էլեկտրական պողպատ

մագնիսական դաշտը

Պաշտոնական հրատարակություն

ՍՏԱՆԴԱՐՏԱՑՄԱՆ, ՉԱՓԱԳԻՏՈՒԹՅԱՆ ԵՎ ՍԵՐՏԻԿԱՑՄԱՆ ՄԻՋՊԵՏԱԿԱՆ ԽՈՐՀՈՒՐԴ

Առաջաբան

1 ՄՇԱԿՎԱԾ է Ռուսաստանի Դաշնության, MTK 120 ստանդարտացման միջպետական ​​տեխնիկական կոմիտեի կողմից «Մետաղական արտադրանք սև մետաղներից և համաձուլվածքներից»

ՆԵՐԴՐՎԵԼ Է Ռուսաստանի Գոսստանդարտի կողմից

2 ԸՆԴՈՒՆՎԵԼ Է Ստանդարտացման, չափագիտության և հավաստագրման միջպետական ​​խորհրդի կողմից (1998 թվականի մայիսի 28-ի թիվ 13-98 արձանագրություն)

Պետության անվանումը	Ստանդարտացման ազգային մարմնի անվանումը
Ադրբեջանի Հանրապետություն	ազ պետական ​​ստանդարտ
Հայաստանի Հանրապետություն	Armgos ստանդարտ
Բելառուսի Հանրապետություն	Բելառուսի պետական ​​ստանդարտ
Ղրղզստանի Հանրապետություն	Ղրղզստանի ստանդարտ
Ռուսաստանի Դաշնություն	Ռուսաստանի Գոստանդարտ
Տաջիկստանի Հանրապետություն	Տաջիկստանի պետական ​​ստանդարտ
Թուրքմենստան	Թուրքմենստանի գլխավոր պետական ​​տեսչություն
Ուզբեկստանի Հանրապետություն	Ուզգոստանդարտ
	Ուկրաինայի պետական ​​ստանդարտ

3 հրամանագիր Պետական ​​կոմիտե Ռուսաստանի Դաշնություն 1998 թվականի դեկտեմբերի 8-ի թիվ 437 ստանդարտացման և չափագիտության վերաբերյալ ԳՕՍՏ 12119.4-98 միջպետական ​​ստանդարտը գործի է դրվել ուղղակիորեն որպես. պետական ​​ստանդարտՌուսաստանի Դաշնություն 1999 թվականի հուլիսի 1-ից

4 ԳՕՍՏ 12119-80-ի ՓՈԽԱՐԵՆ 4-րդ բաժնի մասում

© IPK Standards Publishing House, 1999 թ

Այս ստանդարտը չի կարող ամբողջությամբ կամ մասնակի վերարտադրվել, կրկնօրինակվել և տարածվել որպես պաշտոնական հրապարակում Ռուսաստանի Դաշնության տարածքում առանց Ռուսաստանի պետական ​​ստանդարտի թույլտվության:

ՄԻՋՊԵՏԱԿԱՆ ՍՏԱՆԴԱՐՏ

Էլեկտրական պողպատ

ՄԱԳՆԻՍԱԿԱՆ ԵՎ ԷԼԵԿՏՐԱԿԱՆ ՀԱՏԿՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԻ ՈՐՈՇՄԱՆ ՄԵԹՈԴՆԵՐ

Հատուկ մագնիսական կորուստների և ինտենսիվության արդյունավետ արժեքի չափման մեթոդ

մագնիսական դաշտը

էլեկտրական պողպատ.

Մագնիսական և էլեկտրական հատկությունների փորձարկման մեթոդներ.

Հատուկ մագնիսական կորուստների և մագնիսական դաշտի ինտենսիվության փաստացի արժեքի չափման մեթոդ

Ներածման ամսաթիվ 1999-07-01

1 օգտագործման տարածք

Սույն միջազգային ստանդարտը սահմանում է հատուկ մագնիսական կորուստների որոշման մեթոդ 0,3-ից մինչև

50.0 Վտ / կգ և մագնիսական դաշտի ուժի արդյունավետ արժեքը 100-ից մինչև 2500 Ա/մ 50-400 Հց մագնիսացման հակադարձման հաճախականության դեպքում՝ օգտագործելով վատմետր և ամպաչափ մեթոդ:

Թույլատրվում է մագնիսական մեծությունների արժեքները որոշել մինչև 10 կՀց մագնիսացման հաճախականություններով օղակաձև նմուշների և շերտերի նմուշների վրա:

2 Նորմատիվ հղումներ

ԳՕՍՏ 8.377-80 GSI. Նյութերը փափուկ մագնիսական են։ Ստատիկ մագնիսական բնութագրերը որոշելիս չափումների կատարման մեթոդներ

ԳՕՍՏ 8476-93 Ուղղակի գործող անալոգային, որը ցույց է տալիս էլեկտրական չափիչ գործիքները և դրանց օժանդակ մասերը: Մաս 3. Վատտմետրերի և վարմետրերի հատուկ պահանջներ

ԳՕՍՏ 8711-93 Ուղղակի գործող անալոգային, որը ցույց է տալիս էլեկտրական չափիչ գործիքները և դրանց օժանդակ մասերը: Մաս 2. Ամպերաչափերի և վոլտմետրերի հատուկ պահանջներ

ԳՕՍՏ 12119.0-98 Էլեկտրական պողպատ. Մագնիսական և էլեկտրական հատկությունների որոշման մեթոդներ. Ընդհանուր պահանջներ

ԳՕՍՏ 13109-87 Էլեկտրական էներգիա. Ընդհանուր նշանակության էլեկտրական ցանցերում էլեկտրական էներգիայի որակի պահանջները

ԳՕՍՏ 21427.1-83 Էլեկտրական սառը գլանվածք անիզոտրոպ թիթեղային պողպատ. Տեխնիկական պայմաններ

ԳՕՍՏ 21427.2-83 Էլեկտրական սառը գլանվածք իզոտրոպ բարակ թիթեղային պողպատ. Տեխնիկական պայմաններ

3 Ընդհանուր պահանջներ

Փորձարկման մեթոդների ընդհանուր պահանջներ - ԳՕՍՏ 12119.0-ի համաձայն:

Սույն ստանդարտում օգտագործվող տերմինները համապատասխանում են ԳՕՍՏ 12119.0-ին:

Պաշտոնական հրատարակություն

4 Փորձանմուշների պատրաստում

4.1 Փորձանմուշները պետք է մեկուսացված լինեն:

4.2 Օղակաձև նմուշները հավաքվում են 0,1-ից 1,0 մմ հաստությամբ դրոշմված օղակներից կամ 0,35 մմ-ից ոչ ավելի հաստությամբ ժապավենից փաթաթված և տեղադրվում են 3 մմ-ից ոչ ավելի կամ ոչ ավելի հաստությամբ մեկուսիչ նյութի ձայներիզների մեջ: - 0,3 մմ-ից ոչ ավելի հաստությամբ ֆերոմագնիսական մետաղ: Մետաղական ձայներիզը պետք է ունենա բացվածք:

Նմուշի արտաքին տրամագծի և ներքին տրամագծի հարաբերակցությունը պետք է լինի ոչ ավելի, քան 1,3; նմուշի խաչմերուկի մակերեսը 0,1 սմ 2-ից ոչ պակաս է:

4.3. Epstein ապարատի համար նմուշները պատրաստվում են 0,1-ից 1,0 մմ հաստությամբ, 280-ից 500 մմ երկարությամբ և (30,0 ± 0,2) մմ լայնությամբ շերտերից: Նմուշի շերտերը չպետք է տարբերվեն միմյանցից ավելի քան ± 0,2% երկարությամբ: Նմուշի խաչմերուկի մակերեսը պետք է լինի 0,5-ից 1,5 սմ 2: Նմուշի շերտերի թիվը պետք է լինի չորսի բազմապատիկ, իսկ ժապավենների նվազագույն թիվը տասներկու է:

Անիզոտրոպ պողպատի նմուշները կտրված են գլանվածքի ուղղությամբ: Շերտերի գլորման և կտրման ուղղությունների միջև անկյունը չպետք է գերազանցի Գ.

Իզոտրոպ պողպատի նմուշների համար շերտերի կեսը կտրված է գլանվածքի ուղղությամբ, մյուսը `մյուս կողմից: Գլորման և կտրման ուղղությունների միջև անկյունը չպետք է գերազանցի 5°-ը: Շերտերը խմբավորված են չորս փաթեթի. երկուսը` գլանվածքի ուղղությամբ կտրված շերտերից, երկուսը` լայնակի: Հավասարապես կտրված շերտերով փաթեթները տեղադրվում են ապարատի զուգահեռ պարույրների մեջ:

Թույլատրվում է շերտեր կտրել գլորման ուղղությամբ նույն անկյան տակ։ Մեկ կծիկի մեջ դրված բոլոր շերտերի գլորման ուղղությունը պետք է լինի նույնը:

4.4 Թերթի նմուշները պատրաստվում են 400-ից 750 մմ երկարությամբ: Թերթի երկարությունը պետք է լինի առնվազն լծի արտաքին երկարությունը. թերթիկի լայնությունը պետք է լինի էլեկտրամագնիսական պատուհանի լայնության առնվազն 60%-ը: Երկարությամբ հանդուրժողականությունը չպետք է գերազանցի ± 0,5%, լայնությամբ՝ ± 2 մմ:

Թերթերի մակերեսը և ձևը պետք է համապատասխանի ԳՕՍՏ 21427.1 և ԳՕՍՏ 21427.2:

5 Կիրառական սարքավորումներ

5.1 Տեղադրում. Տեղադրման դիագրամը ներկայացված է Նկար 1-ում:

5.1.1 Վոլտմետրներ PV1 - միջին շտկված լարման արժեքը չափելու և մագնիսական ինդուկցիայի ամպլիտուդի հետագա որոշման համար և PV2 - լարման արդյունավետ արժեքը չափելու և դրա կորի ձևի գործակիցը հետագայում որոշելու համար պետք է ունենան 30 մՎ չափման սահման: մինչև 100 Վ, առավելագույն մուտքային հոսանքը ոչ ավելի, քան 5 մԱ, ճշգրտության դասը 0,5-ից ոչ ցածր՝ ԳՕՍՏ 8711-ի համաձայն:

Թույլատրվում է օգտագործել PV1 վոլտմետրի վրա լարման բաժանիչ՝ մագնիսական ինդուկցիայի ամպլիտուդներին թվայինորեն հավասար ցուցանիշներ ստանալու համար:

5.1.2 Ակտիվ հզորությունը չափելու և հետագայում հատուկ մագնիսական կորուստների որոշման համար նախատեսված PW վտտմետրը պետք է ունենա 0,75-ից մինչև 30 Վտ չափման սահման, անվանական հզորության գործակից՝ ոչ ավելի, քան 0,1՝ 50 Հց հաճախականությամբ և 0,2՝ ավելի բարձր հաճախականությամբ. ճշգրտության դաս 0,5-ից ոչ պակաս՝ 50-ից 400 Հց վերամագնիսացման հաճախականության դեպքում կամ 2,5-ից ոչ պակաս՝ 400 Հց-ից ավելի հաճախականությամբ՝ համաձայն ԳՕՍՏ 8476-ի:

Թույլատրվում է օգտագործել լարման բաժանարար դեպի վտտմետր՝ որոշակի մագնիսական կորուստների արժեքներին թվայինորեն հավասար ընթերցումներ ստանալու համար: Լարման բաժանարարի ելքը պետք է միացված լինի վտտմետրի զուգահեռ շղթային, մուտքը` T2 նմուշի II ոլորուն:

5.1.3 Ամպերաչափ ՊԱ մագնիսացնող հոսանքի արդյունավետ արժեքը չափելու և մագնիսական դաշտի ուժգնության արդյունավետ արժեքի հետագա որոշման համար պետք է ունենա 0,1-ից մինչև 5,0 Ա չափման սահման, ճշգրտության դաս՝ առնվազն 0,5՝ համաձայն ԳՕՍՏ 8711-ի: թույլատրվում է մեծացնել չափման ամենափոքր սահմանաչափը մինչև 1,0 Ա՝ վտտմետրի ընթացիկ շղթայի բեռը վերահսկելիս: Ամպերմետրի կողմից սպառված առավելագույն հզորությունը 250 մմ-ից ավելի լայնությամբ թերթերից նմուշներով չափելիս պետք է լինի ոչ ավելի, քան 1,0 Վ Ա; այլ նմուշների համար `ոչ ավելի, քան 0,2 Վ - Ա

5.1.4 Հաճախականության հաշվիչ PF ±0.2% չգերազանցող սխալով հաճախականության չափման համար:

5.1.5 Էլեկտրաէներգիայի աղբյուր C նմուշների մագնիսացման համար պետք է ունենա ցածր հաճախականության գեներատոր՝ հզորության ուժեղացուցիչով կամ լարման կարգավորիչ՝ 50 Հց հաճախականության կայունացուցիչով: Բեռնված հոսանքի աղբյուրի լարման ոչ սինուսոիդայնության գործակիցը չպետք է գերազանցի 5%-ը՝ համաձայն ԳՕՍՏ 13109-ի: Աղբյուրի անվանական հզորությունը 50 Հց մագնիսացման հակադարձ հաճախականության դեպքում պետք է լինի առնվազն 0,45 կՎԱ 1,0 կգ նմուշի զանգվածի համար և առնվազն: 0,3 կՎ-Ա աղյուսակ 1-ում նշված արժեքների համար:

Աղյուսակ 1

		Վերամագնիսացման հաճախականությունը, կՀց				Նմուշի քաշը, կգ
		ՄԻՆՉԵՎ 1.0 ներառյալ:

Նմուշի մագնիսական հոսքի կորի ձևը ստանալու համար թույլատրվում է օգտագործել հետադարձ կապի ուժեղացուցիչ՝ սինուսոիդային մոտ: Փաթաթման մեջ EMF կորի ձևի ոչ սինուսոիդայնության գործակիցը չպետք է գերազանցի 3% -ը. լարման հետադարձ կապի սխեմայի կողմից սպառվող հզորությունը չպետք է գերազանցի չափված մագնիսական կորուստների 5%-ը:

5.1.6 PV1 և PV2 վոլտմետրերը, PW վտտմետրի լարման միացումը և ուժեղացուցիչի հետադարձ կապը պետք է սպառեն չափված արժեքի 25%-ից ոչ ավելի:

5.1.7 Կծիկ 77-ը նմուշից դուրս մագնիսական հոսքը փոխհատուցելու համար պետք է ունենա ոլորուն I-ի պտույտների քանակը ոչ ավելի, քան հիսուն, դիմադրությունը` ոչ ավելի, քան 0,05 Օմ, II ոլորուն դիմադրությունը` 3 Օմ-ից ոչ ավելի: Ոլորունները դրվում են ոչ մագնիսական մեկուսիչ նյութից պատրաստված գլանաձև շրջանակի վրա՝ 25-ից 35 մմ երկարությամբ և 40-ից 60 մմ տրամագծով: Կծիկի առանցքը պետք է ուղղահայաց լինի նմուշի ուժի գծերի հարթությանը, երբ այն ամրացված է Էպշտեյնի ապարատի վրա։ T1 կծիկի և առանց նմուշի Էպշտեյնի ապարատի փոխադարձ ինդուկտիվության գործակիցների հարաբերական տարբերությունը չպետք է գերազանցի ±5% -ը:

Թույլատրվում է բացառել T1 կծիկը շղթայից (տես նկար 1) նմուշից դուրս մագնիսական հոսքով, որը չի գերազանցում չափվածի 0,2%-ը:

5.1.8 Օղակաձեւ նմուշի T2 մագնիսացնող I և II ոլորուն չափելը պետք է համապատասխանի ԳՕՍՏ 8.377-ի պահանջներին:

5.1.9 Էպշտեյնի ապարատը, որն օգտագործվում է ժապավեններից՝ T2, փորձանմուշների փորձարկման համար, պետք է ունենա չորս պարույր ոչ մագնիսական մեկուսիչ նյութի շրջանակների վրա՝ հետևյալ չափսերով.

ներքին պատուհանի լայնությունը - (32,0±0,5) մմ;

բարձրությունը `10-ից 15 մմ;

շրջանակի պատի հաստությունը `1,5-ից 2,0 մմ;

ոլորունով կծիկի հատվածի երկարությունը 190 մմ-ից ոչ պակաս է.

կծիկի երկարությունը - (220±1) մմ:

Սարքի ոլորունների պտույտների քանակը ընտրվում է Աղյուսակ 2-ի համաձայն:

աղյուսակ 2

5.1.10 Թերթային ապարատը, որն օգտագործվում է T2 նմուշների փորձարկման համար, պետք է ունենա էլեկտրամագնիսական ապարատ և երկու լուծ: Լծերի դիզայնը պետք է ապահովի շփվող մակերեսների զուգահեռությունը և մեխանիկական կոշտությունը, ինչը բացառում է ազդեցությունը նմուշի մագնիսական հատկությունների վրա: Էլեկտրական պողպատե լծերի բևեռների լայնությունը պետք է լինի առնվազն 25 մմ, ճշգրիտ համաձուլվածքներինը՝ 20 մմ: Լծերի մեջ մագնիսական կորուստները չպետք է գերազանցեն չափվածների 5%-ը. Լծերի մեջ մագնիսական հոսքի ամպլիտուդների հարաբերական տարբերությունը չպետք է գերազանցի ±15%-ը:

Թույլատրվում է օգտագործել բաց լծերով սարքեր հատուկ մագնիսական կորուստների հարաբերական փոփոխությունը չափելու համար, օրինակ՝ մնացորդային լարումը գնահատելիս՝ համաձայն ԳՕՍՏ 21427.1-ի։

Էլեկտրամագնիսը պետք է ունենա ոչ մագնիսական մեկուսիչ նյութից պատրաստված շրջանակ, որի վրա սկզբում տեղադրվում է չափիչ ոլորուն II, այնուհետև մեկ կամ մի քանի լարերով տեղադրվում է մագնիսացնող ոլորուն I, յուրաքանչյուր լարը հավասարաչափ շարված է մեկ շերտով։

Մագնիսական ինդուկցիայի ամպլիտուդների հարաբերական առավելագույն տարբերությունը նմուշի տարածքում էլեկտրամագնիսական սարքի ներսում չպետք է գերազանցի ±5% -ը:

6 Չափումների նախապատրաստում

6.1 Շերտերից, թերթերից կամ օղակաձև ձևերից նմուշները միացված են, ինչպես ցույց է տրված նկար 1-ում:

6.2 Շերտերից կամ թերթերից նմուշները տեղադրվում են ապարատի մեջ: Շերտերից նմուշները տեղադրվում են Էպշտեյնի ապարատում, ինչպես նշված է Նկար 2-ում:

Թույլատրվում է ապարատի մեջ ամրացնել շերտերի և թերթերի դիրքը՝ մագնիսացնող կծիկներից դուրս նմուշի մակերեսին ուղղահայաց ճնշում ստեղծելով ոչ ավելի, քան 1 կՊա:

6.3 Հաշվել նմուշների խաչմերուկի մակերեսը S, m 2.

6.3.1 Առնվազն 0,2 մմ հաստությամբ նյութի օղակաձև նմուշների 5, մ 2 խաչմերուկի մակերեսը հաշվարկվում է բանաձևով.

Նկար 2 - Նմուշի շերտերի տեղադրման սխեմա

մասին)

որտեղ m-ը նմուշի զանգվածն է, կգ;

D, d - օղակի արտաքին և ներքին տրամագծերը, մ; y-ը նյութի խտությունն է, կգ / մ 3:

Նյութի y, կգ / մ 3 խտությունը ընտրվում է ԳՕՍՏ 21427.2-ի Հավելված 1-ի համաձայն կամ հաշվարկվում է բանաձևով

y \u003d 7865 - 65 (tf Si + 1.7A ^\u003e,

որտեղ K S i և Ad) - սիլիցիումի և ալյումինի զանգվածային բաժիններ,%:

6.3.2 S, m 2 խաչմերուկի մակերեսը 0,2 մմ-ից պակաս հաստությամբ նյութի օղակաձև նմուշների համար հաշվարկվում է բանաձևով.

դեպի y (D + d) (1 + C տ

(3)

որտեղ C y \u003d y-ը մեկուսիչ ծածկույթի խտության հարաբերակցությունն է նմուշի նյութի խտությանը, որտեղ y p-ն մեկուսացման խտությունն է, որը հավասար է 1,6 10 3 կգ / մ 3 անօրգանական ծածկույթի համար և

1.1 ■ 10 3 կգ / մ 3 - օրգանական համար;

K, - լրացման գործակից, որը որոշվում է ԳՕՍՏ 21427.1-ում նշվածի համաձայն:

6.3.3 Էպշտեյնի ապարատի համար նախատեսված շերտերից կազմված նմուշների S, m 2 խաչմերուկի մակերեսը հաշվարկվում է բանաձևով.

(4)

որտեղ ^ - շերտի երկարությունը, մ.

6.3.4 Թերթի նմուշի S, m 2 խաչմերուկի մակերեսը հաշվարկվում է բանաձևով.

(5)

որտեղ 1 լ թերթի երկարությունն է, մ.

6.4 Նմուշների զանգվածի որոշման սխալը չպետք է գերազանցի ±0,2%, օղակի արտաքին և ներքին տրամագծերը՝ ±0,5%, շերտերի երկարությունը՝ ±0,2%:

6.5 Մագնիսական ինդուկցիայի 1,0 T-ից պակաս ամպլիտուդային արժեքով չափումները կատարվում են 50 Հց հաճախականությամբ դաշտում նմուշների ապամագնիսացումից հետո:

Սահմանեք լարումը, որը համապատասխանում է մագնիսական ինդուկցիայի ամպլիտուդին առնվազն 1,6 Տ անիզոտրոպ պողպատի և 1,3 Տ իզոտրոպ պողպատի համար, այնուհետև աստիճանաբար նվազեցրեք այն:

Ապամագնիսացման ժամանակը պետք է լինի առնվազն 40 վրկ:

1,0 Ա/մ-ից պակաս ուժ ունեցող դաշտում մագնիսական ինդուկցիան չափելիս նմուշները պահվում են ապամագնիսացումից հետո 24 ժամ; ավելի քան հզորությամբ դաշտում ինդուկցիան չափելիս

1.0 A/m ազդեցության ժամանակը կարող է կրճատվել մինչև 10 րոպե:

Թույլատրվում է կրճատել ազդեցության ժամանակը նորմալ և կրճատված ազդեցություններից հետո ստացված ինդուկցիոն արժեքների հարաբերական տարբերությամբ՝ ± 2% սահմաններում:

6.6 Չափված մագնիսական մեծությունների արժեքների վերին սահմանները օղակաձև ձևի և շերտերից կազմված նմուշների համար պետք է համապատասխանեն մագնիսական դաշտի ուժգնության ամպլիտուդիային ոչ ավելի, քան 5 10 3 Ա/մ մագնիսացման հակադարձ հաճախականությամբ: 50-ից 60 Հց և ոչ ավելի, քան 1 10 3 Ա/մ - ավելի բարձր հաճախականություններում; ստորին սահմաններ - ամենափոքր արժեքներըԱղյուսակ 3-ում տրված մագնիսական ինդուկցիայի ամպլիտուդները:

Աղյուսակ 3

Թերթի նմուշների համար մագնիսական ինդուկցիայի ամպլիտուդի ամենափոքր արժեքը պետք է հավասար լինի 1,0 Տ:

6.7 PV1 վոլտմետրի համար, որը տրամաչափված է միջին շտկված արժեքներով, լարումը.

V B, որը համապատասխանում է մագնիսական ինդուկցիայի B ^, Tl տրված ամպլիտուդին և մագնիսացման հակադարձ հաճախականությանը /, Հց, հաշվարկվում է բանաձևով.

U cp = 4fSW 2 B mx (\-%, (6)

որտեղ S-ը նմուշի խաչմերուկի տարածքն է, մ 2;

W 2 - II նմուշի ոլորման պտույտների քանակը.

g 2 - ոլորուն II նմուշի T2 և կծիկի ընդհանուր դիմադրությունը 77, Օմ; g e - սարքերի և սարքերի համարժեք դիմադրություն, որոնք միացված են T2 նմուշի II ոլորուն, Օհմ, հաշվարկված բանաձևով.

(7)

որտեղ g p g p, gzg, g A են PV1, PV2 վոլտմետրերի ակտիվ դիմադրությունները, PW վտաչափի լարման շղթան և ուժային ուժեղացուցիչի լարման հետադարձ կապը, համապատասխանաբար, Օմ:

Արժեքը - բանաձևում (6) անտեսվում է, եթե դրա արժեքը չի գերազանցում 0,002-ը:

6.8 PV1 վոլտմետրի համար, որը չափորոշված ​​է արդյունավետ լարման արժեքներով հեռավոր ձևի սինուսով, U, V-ի արժեքը հաշվարկվում է բանաձևով.

U=4.44fSJV 2 B max (l-^):

6.9 Կծիկի T1 բացակայության դեպքում հաշվարկեք ուղղումը AU, V, նմուշից դուրս մագնիսական հոսքի պատճառով, ըստ բանաձևի.

A U = 4/U», ^ Mo (^ -S)f-U> (9)

որտեղ է T2 նմուշի ոլորունների պտույտների քանակը,

Բայց - 4-րդ 10 -7 - մագնիսական հաստատուն, Հ / մ;

S 0 - նմուշի չափիչ ոլորուն խաչմերուկի մակերեսը, մ 2;

S-ը նմուշի խաչմերուկի տարածքն է, որը որոշված ​​է 6.3 կետում նշված մ 2-ով.

1 C p - մագնիսական դաշտի գծի միջին երկարությունը, մ.

Օղակաձև նմուշների համար մագնիսական դաշտի գծի միջին երկարությունը / sr, m, հաշվարկվում է բանաձևով.

l cp = y (D + d): 0°)

Շերտերի նմուշի ստանդարտ փորձարկումներում միջին երկարությունը l^, m վերցվում է 0,94 մ: Եթե անհրաժեշտ է բարելավել մագնիսական քանակությունների որոշման ճշգրտությունը, թույլատրվում է ընտրել / cp արժեքները աղյուսակից: 4.

Աղյուսակ 4

Թերթի նմուշի համար մագնիսական դաշտի գծի միջին երկարությունը / cf, m, որոշվում է տեղադրման չափագիտական ​​հավաստագրման արդյունքներով.

/ max - ընթացիկ ամպլիտուդիա, A; հաշվարկված՝ կախված U R p ^, V լարման անկման ամպլիտուդից, R, Ohm դիմադրություն ունեցող ռեզիստորի վրա, որը ներառված է մագնիսացնող շղթայում, ըստ բանաձևի

(P)

կամ ըստ EMF t/cpM, V-ի միջին շտկված արժեքի, որն առաջացել է 77 կծիկի II ոլորուն մեջ մագնիսացնող շղթայում ներառված I ոլորունով, ըստ բանաձևի

I և cf.s (12)

որտեղ M-ը կծիկի փոխադարձ ինդուկտիվությունն է, H; ոչ ավելի, քան 1 10 -2 H;

/ - վերամագնիսացման հաճախականություն, Հց.

6.10 Էպշտեյնի ապարատում հատուկ մագնիսական կորուստները որոշելիս պետք է հաշվի առնել մագնիսական շղթայի անկյունային մասերի մագնիսացման անհամասեռությունը՝ ներմուծելով նմուշի արդյունավետ զանգվածը m և kg, որը շերտերից նմուշների համար հաշվարկվում է. բանաձեւը

4

(13)

որտեղ m-ը նմուշի զանգվածն է, կգ;

^ - շերտի երկարությունը, մ.

Օղակաձև նմուշների համար արդյունավետ զանգվածը ենթադրվում է, որ հավասար է նմուշի զանգվածին:

Թերթի նմուշի արդյունավետ զանգվածը որոշվում է տեղադրման չափագիտական ​​հավաստագրման արդյունքներով:

7 Չափման կարգը

7.1 Հատուկ մագնիսական կորուստների որոշումը հիմնված է նմուշի մագնիսացման հակադարձմամբ սպառված և PV1, PV2, PW սարքերի և ուժեղացուցիչի հետադարձ կապի սխեմայի կողմից սպառված ակտիվ հզորության չափման վրա: Թերթի նմուշը փորձարկելիս հաշվի են առնվում լծերի կորուստները: Ակտիվ հզորությունը որոշվում է անուղղակիորեն T2 նմուշի II ոլորուն վրա լարման միջոցով:

7.1.1 Տեղադրման ժամանակ (տես Նկար 1) S2, S3, S4 ստեղները փակվում են, իսկ S1 բանալին բացվում է:

7.1.2 Սահմանեք լարումը £ / sr, U կամ (U ^ + DU), V, ըստ PV1 վոլտմետրի; վերամագնիսացման հաճախականություն /, Հց; ստուգեք ամպաչափի PA-ի վրա, որ wattmeter PW-ն ծանրաբեռնված չէ. փակեք S1 ստեղնը և բացեք S2 ստեղնը:

7.1.3 Անհրաժեշտության դեպքում կարգավորեք PV1 վոլտմետրի սնուցման աղբյուրի ցուցումները՝ սահմանված լարման արժեքը սահմանելու համար և չափեք U x, V, վոլտմետր PV2 և հզորությունը Р n, W, վտտմետր PW:

7.1.4 Սահմանել մագնիսական ինդուկցիայի ամպլիտուդի ավելի մեծ արժեքին համապատասխանող լարումը և կրկնել 7.1.2, 7.1.3 կետերում նշված գործողությունները:

7.2 Մագնիսական դաշտի ուժգնության արդյունավետ արժեքի որոշումը հիմնված է մագնիսացնող հոսանքի չափման վրա:

7.2.1 Տեղադրման ժամանակ (տես Նկար 1) S2, S4 անջատիչները փակվում են, իսկ S1, S3 անջատիչները բացվում են:

7.2.2 Սահմանեք U cp կամ U, V լարումը, վերամագնիսացման հաճախականությունը /, Հց և որոշեք մագնիսացնող հոսանքի /, A արժեքները՝ օգտագործելով RA ամպաչափը:

7.2.3 Սահմանեք լարումը ավելի բարձր արժեքի և կրկնեք ստորև նշված գործողությունները

8 Չափումների արդյունքների մշակման կանոններ

8.1 Նմուշի II ոլորուն վրա լարման կորի ձևի գործակիցը հաշվարկվում է բանաձևով.

shche U x - արդյունավետ լարման արժեքը, V;

U c p - լարումը հաշվարկված բանաձևով (6), Վ.

8.2 Հատուկ մագնիսական կորուստները P^, W/kg, նմուշի շերտերից կամ օղակաձև ձևից, հաշվարկվում են բանաձևով.

որտեղ m x-ը նմուշի արդյունավետ զանգվածն է, կգ;

R m - հզորության միջին արժեքը, W;

U\ - արդյունավետ լարման արժեքը, V;

W x, W 2 - նմուշի ոլորունների պտույտների քանակը 72; g b g e - տես 6.7.

-y- և ^ արժեքները անտեսվում են, եթե ~ հարաբերակցությունը չի գերազանցում -f Rm-ի 0,2%-ը, և

հարաբերակցությունը - չի գերազանցում 0,002-ը:

g e դիմադրության որոշման սխալը չպետք է գերազանցի ± 1% -ը: Թույլատրվում է փոխարինել արժեք, որը հավասար է 1,11 f / cp լարման U x-ի փոխարեն = 1,11 ± 0,02:

8.3 Մագնիսական հոսքի կորի ձևի աղավաղումների ազդեցությունը մագնիսական կորուստների չափման արդյունքի վրա բացառելու համար կատարվում է ճշգրտում այն ​​փաստի հիման վրա, որ մագնիսական կորուստները հավասար են հիստերեզի և պտտվող հոսանքների կորուստների գումարին. առաջին արժեքը անկախ է մագնիսական հոսքի կորի ձևի աղավաղումներից, իսկ երկրորդը համաչափ է նմուշի II ոլորուն վրա լարման կորի ձևի գործակցի քառակուսին:

8.3.1 Եթե լարման կորի ձևի գործակցի արժեքը Af 1.11-ից տարբերվում է ավելի քան ±1%-ով, մագնիսական հոսքի կորի սինուսոիդային ձևի համար հատուկ մագնիսական կորուստները հաշվարկվում են բանաձևով.

^sp.s ^sp I 1 ^d)

UlJJ'

որտեղ Rud - հատուկ մագնիսական կորուստներ, Վտ / կգ;

ա,. - հիստերեզի հատուկ մագնիսական կորուստների հարաբերակցությունը հատուկ մագնիսական կորուստներին:

8.3.2 Լարման կորի ձևի գործակիցը պետք է լինի 1.08-1.16 միջակայքում՝ հատուկ մագնիսական կորուստները չափելիս և 1.09-1.13՝ մագնիսական դաշտի ուժգնության արդյունավետ արժեքը չափելիս:

8.3.3 04. արժեքի արժեքը ընտրված է աղյուսակ 5-ից:

Աղյուսակ 5

Թույլատրվում է a արժեքը, որը հաշվարկվում է մագնիսական կորուստներից, որոնք չափվում են լարման կորի ձևի գործոնի երկու արժեքներով և մագնիսական ինդուկցիայի և հաճախականության ամպլիտուդության հաստատուն արժեքներով, ըստ բանաձևի:

(Լդ ~ Լա)» ^ \

(*V^i)L,.'

որտեղ P u 1 և P u 1 A f1 և K^ r-ին համապատասխան մագնիսական կորուստներն են, որոնք որոշված ​​են 8.1 կետում նշված W-ում. Aph = 1,11 ± 0,05:

Մագնիսական կորուստները P m2, W, չափվում են, ինչպես նշված է 7.1.1 - 7.1.4 կետերում, երբ մագնիսացնող շղթայում ներառված է դիմադրություն, որի համար տարբերությունը (Af 2 - A^) պետք է լինի ավելի քան 2%:

8.3.4 Եթե վերամագնիսացման հաճախականությունը /, Հց, շեղվում է անվանական / նոմ, Հց-ից, հաշվարկեք մագնիսական կորուստների ուղղումը D P f, W, ըստ բանաձևի.

N fw «i f D Pf-- f

Ուղղումը D Pf-ն ներկայացվում է f mtt = 50 Հց հաճախականությամբ և հարաբերակցությամբ

±0.5-ից ±2.0% միջակայքում:

8.4 Հատուկ մագնիսական կորուստները Р ud, W/kg, թերթիկի նմուշում հաշվարկվում են բանաձևով.

որտեղ t b W x, W b g 2, g e, R և U x - տես բանաձեւը (15);

Р i - լծի մեջ մագնիսական կորուստներ, W, մագնիսական հոսքի ամպլիտուդիայով Ф i, Wb, հաշվարկված բանաձևով.

Ֆյա - 2 ‘Ռտահ ■ Ս>

որտեղ է մագնիսական ինդուկցիայի ամպլիտուդը, T;

S-ը նմուշի խաչմերուկի տարածքն է, մ 2:

Մագնիսական հոսքի կորի սինուսոիդային ձևի համար հատուկ մագնիսական կորուստները Р^, Վտ/կգ, հաշվարկվում են բանաձևով (16):

8.5 Մագնիսական դաշտի հզորության H, A/m արդյունավետ արժեքը հաշվարկվում է բանաձևով

Իժ՜Ի % (21 >

որտեղ / cp - մագնիսական դաշտի գծի երկարությունը, որը որոշվում է, ինչպես նշված է 5.9, մ;

/ - մագնիսացնող հոսանք, A; fVj-ն նմուշի ոլորուն I-ի պտույտների թիվն է:

8.6 Շերտերից և օղակաձև ձևերից նմուշների հատուկ մագնիսական կորուստների չափման սխալը չպետք է գերազանցի ± 2,5%-ը 50-ից մինչև 400 Հց մագնիսացման հակադարձ հաճախականության դեպքում և ± 5% 400 Հց-ից ավելի հաճախականության դեպքում. թերթիկի նմուշներ - ±3%:

8.7 Մագնիսական դաշտի ուժգնության արդյունավետ արժեքի չափման սխալը չպետք է գերազանցի ±5%-ը:

UDC 669.14.001.4:006.354 MKS 77.040.20 V39 OKSTU 0909

Բանալի բառեր՝ էլեկտրական պողպատ, չափման մեթոդ, հատուկ մագնիսական կորուստներ, մագնիսական դաշտ, վատմետր և ամպաչափ մեթոդ, նմուշներ, սարքավորումներ, արդյունքների մշակում, չափման սխալ

Խմբագիր Գ.Ս.Շեկո Տեխնիկական խմբագիր Լ.Ա.Կուզնեցովա Սրբագրող Ա/. Ս. Կաբաշովա Համակարգչի դասավորությունը՝ E. N. Martemyanova

Էդ. անձինք. թիվ 021007 10.08.95թ. Կոմպլեկտին հանձնվել է 25.12.98թ. Ստորագրվել է տպագրության 1 փետրվարի 1999 թ. Ուել. վառարան լ. 1.40. Ուչ.-խմբ. լ. 1.07.

Տպաքանակը՝ 299 օրինակ։ C1827. Զաք. 64.

IPK Standards Publishing House, 107076, Մոսկվա, Կոլոդեզնի per., 14:

Մուտքագրված է հրատարակչությունում համակարգչի վրա

Ստանդարտների IPK հրատարակչության մասնաճյուղ - տեսակ. «Մոսկվայի տպիչ», Մոսկվա, Լյալին, 6.

Հատուկ էներգիայի կորուստ pa hysteresis P-ն այն կորուստն է, որը ծախսվում է նյութի միավոր զանգվածի մագնիսացման հետ մեկ ցիկլում: Հատուկ հիստերեզի կորուստը հաճախ չափվում է մագնիսական նյութի մեկ կիլոգրամ (Վտ/կգ) վտ-ներով: Դրանց արժեքը կախված է վերամագնիսացման հաճախականությունից և առավելագույն ինդուկցիայի B M արժեքից: Հիստերեզի հատուկ կորուստները մեկ ցիկլով որոշվում են հիստերեզի հանգույցի տարածքով, այսինքն՝ որքան մեծ է հիստերեզի հանգույցը, այնքան մեծ է նյութի կորուստը:

Դինամիկ հիստերեզի հանգույց է ձևավորվում, երբ նյութը վերամագնիսացվում է փոփոխական մագնիսական դաշտով և ունի մեծ տարածք։ քան ստատիկը, քանի որ փոփոխական մագնիսական դաշտի ազդեցության տակ, բացի հիստերեզի կորուստներից, նյութում տեղի են ունենում պտտվող հոսանքի կորուստներ և մագնիսական հետևանքներ, որոնք որոշվում են նյութի մագնիսական մածուցիկությամբ:

Էներգիայի կորուստները պտտվող հոսանքների պատճառով P in, կախված են մագնիսական նյութի էլեկտրական դիմադրողականությունից: Որքան մեծ է, այնքան քիչ են պտտվող հոսանքի կորուստները: Պտտվող հոսանքի էներգիայի կորուստները նույնպես կախված են մագնիսական նյութի խտությունից և դրա հաստությունից: Դրանք նաև համաչափ են մագնիսական ինդուկցիայի B M ամպլիտուդի քառակուսու և փոփոխական մագնիսական դաշտի f հաճախականության հետ։

Մագնիսական նյութի թերթիկի նմուշի համար փոփոխական դաշտում կորուստները P in (Վտ / կգ) հաշվարկվում են բանաձևով.

որտեղ h-ը թերթիկի հաստությունն է, m; Մ - մագնիսական ինդուկցիայի առավելագույն արժեքը (ամպլիտուդա), T; f-- հաճախականությունը, Հց; d-ն նյութի խտությունն է, կգ/մ3; գ - նյութի էլեկտրական դիմադրողականություն, Օհմ * մ.

Երբ նյութը ենթարկվում է փոփոխական մագնիսական դաշտի, գրանցվում է դինամիկ մագնիսացման կորը և, համապատասխանաբար, դինամիկ հիստերեզի հանգույց: Դինամիկ մագնիսացման կորի վրա ինդուկցիոն ամպլիտուդի հարաբերակցությունը մագնիսական դաշտի ուժգնության ամպլիտուդիային է դինամիկ մագնիսական թափանցելիությունը m ~ = V m / N m:

Հիստերեզի հանգույցի ձևը գնահատելու համար օգտագործվում է հիստերեզի հանգույցի քառակուսիության գործակիցը K P - բնութագրիչ, որը հաշվարկվում է սահմանափակող հիստերեզի հանգույցից. K P \u003d V n V m:

Որքան մեծ է K P-ի արժեքը, այնքան ավելի ուղղանկյուն է հիստերեզի օղակը: Ավտոմատացման և համակարգչային պահեստավորման սարքերում օգտագործվող մագնիսական նյութերի համար K P = 0.7-0.9:

Հատուկ ծավալային էներգիա W M (J / m3) - բնութագիր, որն օգտագործվում է մագնիսականորեն կոշտ նյութերի հատկությունները գնահատելու համար - արտահայտվում է W M \u003d (B d H d /2) M բանաձևով, որտեղ B d-ն առավելագույնին համապատասխան ինդուկցիա է: հատուկ ծավալային էներգիայի արժեքը, T; H d-ը մագնիսական դաշտի ուժն է, որը համապատասխանում է հատուկ ծավալային էներգիայի առավելագույն արժեքին՝ A/m:

Բրինձ. 1.6.1

Ապամագնիսացման 1 կորերը և բաց մագնիսի հատուկ մագնիսական էներգիայի 2-ը ներկայացված են նկ. 1.6.1 Կորը 1-ը ցույց է տալիս, որ ինդուկցիայի B d-ի և համապատասխան մագնիսական դաշտի հզորության Hd-ի որոշակի արժեքի դեպքում մշտական ​​մագնիսի հատուկ ծավալային էներգիան հասնում է իր առավելագույն արժեքին W d: Սա մագնիսի բևեռների միջև եղած օդային բացվածքում մշտական ​​մագնիսից ստացվող առավելագույն էներգիան է՝ մագնիսի մեկ միավորի ծավալի համար: Որքան մեծ է W M թվային արժեքը, այնքան լավ է մագնիսականորեն կարծր նյութը և, հետևաբար, ավելի լավ է դրանից պատրաստված մշտական ​​մագնիսը:

Փոփոխական մագնիսական դաշտում մագնիսական նյութերի մագնիսացման հակադարձման գործընթացն ուղեկցվում է մագնիսական դաշտի էներգիայի որոշակի մասի փոխակերպմամբ ջերմության, որն արտաքինից դրսևորվում է մագնիսական նյութի տաքացմամբ։ Այս էներգիան մեկ միավոր ժամանակում կոչվում է մագնիսական կորուստներ. Այն սովորաբար բնութագրվում է հատուկ մագնիսական կորուստներով p sp, W/kg կամ մագնիսական կորստի անկյան շոշափում tgδ m:

Կորուստների առաջացման մեխանիզմի տեսանկյունից առանձնանում են մագնիսական կորուստների երկու հիմնական տեսակ՝ հիստերեզի կորուստներ և պտտվող հոսանքի կորուստներ։

Հիստերեզի կորուստկապված են մագնիսական հիստերեզի երևույթի և տիրույթի պատերի անդառնալի տեղաշարժերի հետ։ Հիստերեզի կորուստը համաչափ է հիստերեզի հանգույցի տարածքին: Քանի որ հիստերեզի ցիկլը և դրա հետ կապված կորուստները կրկնվում են յուրաքանչյուր ժամանակահատվածում, հիստերեզի կորուստը համաչափ է փոփոխվող մագնիսական դաշտի հաճախականությանը:

Փոթորիկ հոսանքի կորուստկոչվում են էլեկտրական հոսանքներ, որը մագնիսական հոսքն առաջացնում է մագնիսական նյութում։ Դրանք համաչափ են մագնիսական դաշտի հաճախականության քառակուսու հետ, հետևաբար բարձր հաճախականություններում մագնիսական նյութերի օգտագործման սահմանափակող գործոնն են:

Շատ թույլ մագնիսական դաշտերև, որպես կանոն, մագնիսական կորուստների ևս մեկ մեխանիզմ առանձնանում է փափուկ մագնիսական նյութերում. լրացուցիչ կորուստներմագնիսական հետևանքների վրա (մագնիսական մածուցիկություն): Այս մեխանիզմի ֆիզիկական էությունը դեռ բավականաչափ պարզ չէ։

Փոփոխական մագնիսական դաշտերում աշխատելու համար օգտագործվում են նյութեր, որոնք ունեն շատ նեղ հիստերեզի հանգույց, այսինքն. շատ փոքր հարկադրական ուժ. Օրինակ, այնպիսի նյութի հարկադրական ուժը, ինչպիսին է սուպերմալյոնը, 0,2 Ա/մ է: Բացի այդ, տարբեր միջոցներ են ձեռնարկվում պտտվող հոսանքները նվազեցնելու համար: Այս միջոցառումների ընդհանուր նպատակն է բարձրացնել մագնիսական նյութերի էլեկտրական դիմադրողականությունը: Օրինակ, էլեկտրական պողպատներում էլեկտրական դիմադրողականության բարձրացումը ձեռք է բերվում մինչև 5% կոնցենտրացիայի մեջ սիլիցիում ավելացնելով: Այս նյութերը պատրաստվում են բարակ թիթեղների տեսքով, որոնց մակերեսը էլեկտրական մեկուսացված է։ Փոշու մագնիսական նյութերում մագնիսական նյութի մասնիկները պատված են համապատասխան էլեկտրական մեկուսիչ նյութով: Այս տեսանկյունից առավել շահավետ են ֆերիմագնիսական նյութերը (ֆերիտները), որոնք, ըստ դիմադրողականության արժեքի, կարող են դասակարգվել որպես կիսահաղորդիչներ և նույնիսկ դիէլեկտրիկներ։

Փափուկ մագնիսական նյութերը բնութագրվում են հեշտությամբ մագնիսացման և ապամագնիսացման ունակությամբ: Նրանք ունեն նեղ հիստերեզի հանգույց, ցածր հարկադրական ուժ, նախնական և առավելագույն մագնիսական թափանցելիության բարձր արժեքներ, բարձր հագեցվածության մագնիսական ինդուկցիա և ցածր հատուկ մագնիսական կորուստներ:

Առևտրային մաքուր երկաթի, ինչպես նաև սիլիցիումի տարբեր պարունակությամբ թիթեղային էլեկտրական պողպատների հատկությունները և շրջանակը

Տեխնիկապես մաքուր երկաթ է համարվում այն ​​երկաթը, որը պարունակում է 0,1%-ից պակաս ածխածին և շատ փոքր քանակությամբ այլ կեղտեր:

Կախված մաքուր երկաթի արտադրության եղանակից՝ կան էլեկտրոլիտիկ երկաթև կարբոնիլ.

Էլեկտրոլիտիկ երկաթը օգտագործվում է մշտական ​​դաշտերերբ անհրաժեշտ է հագեցվածության բարձր ինդուկցիա:

Կարբոնիլ երկաթը հիմնականում օգտագործվում է փոշու տեսքով բարձր հաճախականությամբ էլեկտրատեխնիկայում միջուկների արտադրության համար։

Թերթային էլեկտրական պողպատները պատրաստված են սիլիցիումային պողպատներից, որոնց ածխածնի պարունակությունը 0,05%-ից պակաս է և սիլիցիումը՝ 0,7-ից մինչև 4,8%:

Ըստ գլանման մեթոդի՝ էլեկտրական թիթեղավոր պողպատները բաժանվում են սովորական (տաք գլանվածք), որոնք ունեն իզոտրոպ հատկություններ և հյուսվածքային (սառը գլանվածք), որոնք ունեն մագնիսական հյուսվածք, ինչի արդյունքում դրանք անիզոտրոպ են։

Բարձր սկզբնական մագնիսական թափանցելիությամբ համաձուլվածքների հատկությունները և ծավալը (պերմալյուներ), մշտական ​​մագնիսական թափանցելիությամբ (պերմինվարներ) և բարձր հագեցվածության մագնիսական ինդուկցիայով (պերմենդուրա)

Բարձր սկզբնական թափանցելիությամբ նյութերը ներառում են երկաթի և նիկելի համաձուլվածքների խումբ՝ նիկելի պարունակությամբ 35-ից 80%, հայտնի է որպես. հավերժական համաձուլվածքներ.Բոլորովին մաքուր երկաթի հետ միասին սրանք մագնիսական առումով առավել արտահայտված փափուկ նյութերն են ընդհանրապես։ համաձուլվածք սուպերմալոյ 79% Ni, 15% Fe, 5% Mo, 0.5% Mn մոտավոր բաղադրությամբ, ունի առավելագույն հարաբերական թափանցելիություն մինչև 2 10 6, մի փոքր հարկադրական ուժով: Հ–ի հետ\u003d 0,2 Ա / մ.

Մշտական ​​համաձուլվածքների թերությունները դրանց համեմատաբար բարձր արժեքն են (դրանք պարունակում են սակավ մետաղներ), բարդ ջերմային մշակման անհրաժեշտությունը և հատկությունների ուժեղ կախվածությունը մեխանիկական սթրեսից:

Մշտական ​​մագնիսական թափանցելիությամբ նյութերն առանձնանում են նեղ հիստերեզի հանգույցով։ Մշտական ​​մագնիսական թափանցելիությամբ ամենահայտնի նյութն է պերմինվար(բաղադրությունը՝ 45% Ni, 29,4% Fe, 25% Co և 0,6% Mn): Համաձուլվածքը եփում են 1000°C-ում, որից հետո այն պահում են 400–500°C-ում և դանդաղ սառչում։ Պերմինվարն ունի փոքր ստիպողական ուժ, պերմինվարի նախնական մագնիսական թափանցելիությունը 300 է և մնում է անփոփոխ դաշտի ուժգնության միջակայքում մինչև 250 Ա/մ 0,1 Տ ինդուկցիայի դեպքում։ Պերմինվարը բավականաչափ կայուն չէ մագնիսական առումով, զգայուն է ջերմաստիճանի և մեխանիկական սթրեսների նկատմամբ: Մագնիսական թափանցելիության ավելի բավարար կայունությունն առանձնանում է համաձուլվածքով, որը կոչվում է իզոպերմ,որը ներառում է երկաթ, նիկել և ալյումին կամ պղինձ: Isoperm-ն ունի 30-80 մագնիսական թափանցելիություն, որը քիչ է փոխվում մետրում մինչև մի քանի հարյուր ամպեր հզորությամբ դաշտում:

Ամենաբարձր հագեցվածության մագնիսական ինդուկցիան, սիլիցիումի էլեկտրական պողպատների հետ միասին ցածր սիլիցիումի պարունակությամբ, բնութագրվում է տեսակի նյութերով. պերմենդուրհիմնված երկաթ-կոբալտ համաձուլվածքներ,ունենալով հագեցվածության հատկապես բարձր ինդուկցիա՝ մինչև 2,4 Տ, այսինքն. ավելի մեծ, քան բոլոր հայտնի ֆերոմագնիսները: Նման համաձուլվածքների էլեկտրական դիմադրողականությունը ցածր է . Սրանք երկաթի համաձուլվածքներ են կոբալտի հետ՝ 49-ից 70% կոբալտի պարունակությամբ, համաձուլված վանադիումով (2%):

Իրենց բարձր արժեքի պատճառով պերմենդուրները կարող են օգտագործվել միայն մասնագիտացված սարքավորումներում, մասնավորապես՝ դինամիկ բարձրախոսներում, օսցիլոսկոպներում, հեռախոսային թաղանթներում և այլն:

Հատուկ հատկություններով համաձուլվածքների հատկությունները և ծավալը (ջերմաստիճանի փոխհատուցման համաձուլվածքներ, մետաղների վրա հիմնված մշտական ​​մագնիսների արտադրության համար համաձուլվածքներ)

Օգտագործվում են ջերմաստիճանից մագնիսական թափանցելիության մեծ կախվածություն ունեցող նյութեր ջերմաստիճանի փոխհատուցում (ջերմային փոխհատուցում) մագնիսական սխեմաներ. Դրանք ներառում են ջերմամագնիսական համաձուլվածքներ, որոնք հիմնված են Ni-Cu, Fe-Ni կամ Fe-Ni-Cr-ի վրա: Այս համաձուլվածքները օգտագործվում են փոխհատուցելու տեղակայանքներում ջերմաստիճանի սխալը, որը պայմանավորված է մշտական ​​մագնիսների ինդուկցիայի փոփոխությամբ կամ մագնիսաէլեկտրական սարքերում լարերի դիմադրության փոփոխությամբ՝ համեմատած այն արժեքի հետ, որով կատարվել է տրամաչափումը: Մագնիսական թափանցելիության ընդգծված ջերմաստիճանային կախվածություն ստանալու համար օգտագործվում է ֆերոմագնիսների հատկությունը՝ նվազեցնելու ինդուկցիան ջերմաստիճանի բարձրացման հետ Կյուրիի կետի մոտ: Այս ֆերոմագնիսների համար Կյուրիի կետը գտնվում է 0-ից 100 °C միջակայքում՝ կախված համաձուլվածքի տարրերի ավելացումից: 30% Cu պարունակությամբ Ni-Cu համաձուլվածքը կարող է փոխհատուցել ջերմաստիճանի սխալները -20-ից +80 0 С ջերմաստիճանի սահմաններում (նկ. 48), իսկ 40% Cu-ով՝ -50-ից մինչև +10 °С:

-40 0 40 80 120 16О С

Նկար 48 - Ջերմաստիճանի կախվածություն 8 կԱ/մ մագնիսական դաշտում ջերմամագնիսական համաձուլվածքի ինդուկցիա

Առավելագույն տեխնիկական կիրառություն են ստացել Fe-Ni-Co համաձուլվածքները (փոխհատուցիչներ): Դրանց առավելություններն են՝ հատկությունների ամբողջական շրջելիություն -70-ից +70 °C ջերմաստիճանի միջակայքում, նմուշների բնութագրերի բարձր վերարտադրելիություն և լավ մշակելիություն:

Դրանցից պատրաստվում են մագնիսական շունտեր, որոնց օգնությամբ ձեռք է բերվում մշտական ​​մագնիսով սխեմաների մագնիսական հատկությունների ջերմաստիճանային կայունություն։ Ջերմաստիճանի բարձրացման հետ մշտական ​​մագնիսի աշխատանքային բացվածքում մագնիսական հոսքը նվազում է։ Այս փոփոխությունը փոխհատուցվում է մագնիսական շունտի մագնիսական դիմադրության աճով:

Ջերմային փոխհատուցման հայտնի համաձուլվածքները 30% նիկելի պարունակությամբ մշտական ​​համաձուլվածքներ են, որոնցում Կյուրիի կետի ջերմաստիճանը վերահսկվում է նիկելի պարունակության փոքր փոփոխություններով, ինչպես նաև երկաթի համաձուլվածքը նիկելի (30%) և մոլիբդենի (2%) հետ:

Մշտական ​​մագնիսների արտադրության համար օգտագործվում են կոշտ մագնիսական նյութեր, որոնք բնութագրվում են հատուկ մագնիսական էներգիայի բարձր արժեքներով և, հետևաբար, էներգետիկ արտադրանք (VN) մաքս.Նրանք հակված են ունենալ հարկադրական ուժի և մնացորդային ինդուկցիայի բարձր արժեքներ: Կառուցվածքային տեսանկյունից դրանք բնութագրվում են ներքին լարումներով և մեծ թվով տարաբնույթ արատներով, որոնք խոչընդոտում են տիրույթի պատերի շարժը։ Մի շարք դեպքերում միտումնավոր ստեղծվում են մեկ տիրույթի շրջաններ նյութերում, որոնք կարող են վերամագնիսացվել միայն մագնիսացման ուղղությունը փոխելով, ինչը զգալի էներգիա է պահանջում։ Հետեւաբար, նման նյութերը մեծ հարկադրական ուժ ունեն:

Մշտական ​​մագնիսների ամենահին նյութերն են մարտենզիտային պողպատներ.Ներկայումս օգտագործվում են միայն լեգիրված մարտենզիտային պողպատներ, որոնք կրում են անվանումներ՝ համաձուլվածքային հավելումների անվանման համաձայն. քրոմ(մինչև 3% Cr), վոլֆրամ(մինչև 8% Վտ) և կոբալտ(մինչև 15% Co): Ներկայումս մարտենզիտային պողպատներից պատրաստված մագնիսների մասնաբաժինը 10%-ից պակաս է։

Ամենամեծ թվով մշտական ​​մագնիսները պատրաստված են համաձուլվածքներից, ինչպիսիք են Al-Ni-ն և Al-Ni-Co-ն:

Al-Ni տեսակի համաձուլվածքներ (ալնի)երկաթի համաձուլվածքներ են նիկելի (20–30%) և ալյումինի (11–13%) հետ։ Նրանք շատ կոշտ են և փխրուն, ուստի դրանցից մշտական ​​մագնիսներ են պատրաստում ձուլման կամ փոշու մետալուրգիայի միջոցով։ Նրանք ունեն անիզոտրոպ հատկություններ։ Համաձուլվածքները համաձուլվում են պղնձի հետ, ինչը ապահովում է հատկությունների ավելի լավ կրկնելիություն և հեշտացնում է մշակումը: Տիտանը օգտագործվում է նաև որպես համաձուլվածքային տարր։ Հարկադրական ուժ Հ դհամաձուլվածքները հասնում են 50 կԱ/մ, իսկ (HV) առավելագույնըհասնում է 12 կՋ/մ 3:

Al-Ni-Co համաձուլվածքներ (ալնիկո)երկաթի համաձուլվածքներ են նիկելի (12-26%), կոբալտի (2-40%) և ալյումինի (6-13%) պղնձի (2-8%), տիտանի (0-9%) և նիոբիումի (0-9%) հավելումներով։ 0-3%) հատկությունները բարելավելու համար: Մինչև 15% Co պարունակության դեպքում դրանք իզոտրոպ են, իսկ կոբալտի ավելի բարձր պարունակության դեպքում՝ ենթարկվում են ջերմամագնիսական մշակման և անիզոտրոպ են։ Իզոտրոպ համաձուլվածքներ ունեն (BH) մաքսմինչև 16 կՋ/մ 3, անիզոտրոպ համաձուլվածքները՝ մինչև 44 կՋ/մ 3: Առաջիկա մագնիսացման ուղղությամբ կողմնորոշված ​​բյուրեղացումով համաձուլվածքներ ունեն (BH) մաքսմինչև 83 կՋ / մ 3: Alnico տիպի համաձուլվածքները մի քանի անգամ ավելի թանկ են, քան ալնի տեսակի համաձուլվածքները:

Մեծ նշանակություն ունեն Fe-Co-Mo, Fe-Co-V, Cu-Ni-Fe (անիզոտրոպ), Cu-Ni-Co, Ag-Mn-Al և այլն տեսակների մագնիսական կոշտ համաձուլվածքները։